Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường

SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 136

+ Ta có P
0
= 0,17m nên ta cần điều chỉnh lại bán kính đường cong tròn.
R=R
1
-P
o
= 600-0,17= 599,83m.
+ Xác định chiều dài phần còn lại của đường cong tròn KM1+224,19

0

=

-2
0

=
0
45 33'33"
-
'''0
36464
=
'''0
574640



(2.2.12)
TĐT2=TĐT1+K
0
+2.L=(Km0+960,65)+ 427,09+2.50= Km1+487,74
2.3.2.1. Đối với đường cong tròn thứ nhất: R= 400m.
L
cht
= 50m
+ Xác định các thông số Clôtôit A
A=
RxL
=
400 50
x
= 141,421 m
+ Kiểm tra điều kiện bố trí đường cong chuyển tiếp. Ta có:
- Góc kẹp giữa đường thẳng và tiếp tuyến ở điểm cuối đường cong chuyển tiếp

0 ' ''
0
180 50 180
. 3 3458
2 2 400 3,14
ct
L
x
R x x



C
h
a
n
g
e

V
i
e
w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o

r
a
c
k
.
c
o
m
.
.
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường

SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 137

+ Xác định tọa độ điểm trung gian:
Ta chọn khoảng cách điểm trung gian cách điểm đầu 25 m.
Ta có: s
1
/A =25/141,421 = 0,176777
Tra bảng 3-7 tài liệu [3] ta được: x1/A = 0,174995 và y1/A = 0,000825
Do đó, tọa độ tại trung gian của đường cong chuyển tiếp:
x
1
= 0,174995 x 141,421 = 25 m
y
1
= 0,000825 x 141,421 = 0,116672m
+ Xác định độ dịch chuyển đoạn cong tròn P
0
và tiếp đầu đường cong t:


-2
0

=
0
45 33'33"
-
'''0
36464
=
'''0
574640

+ Xác định chiều dài phần còn lại của đường cong tròn KM1+224,19

K
0
=
0
0
3.14 600 40 47'20"
427,09
180 180
R x x
 
  m
+ Xác định khoảng cách từ đỉnh đường cong tới đường cong tròn K
0


e
w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
Click to buy NOW!
P
D
F
-
X
C
h

.
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường

SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 138

CHƯƠNG 3
THIẾT KẾ TRẮC DỌC CHI TIẾT
3.1. Các nguyên tắc thiết kế chung:
Thiết kế trắc dọc chi tiết căn cứ vào:
- Tiêu chuẩn thiết kế đường ôtô TCVN 4054-06.
- Bình đồ tuyến tỷ lệ: 1/1000.
- Cấp hạng kỹ thuật tuyến đường.
- Nguyên tắc và quan điểm thiết kế của dự án khả thi.
Giải pháp thiết kế đường đỏ xem xét lại trắc dọc của dự án khả thi và địa hình cụ
thể chi tiết của tuyến để điều chỉnh đường đỏ phù hợp với cao độ khống chế.
- Điểm đầu đoạn: Km0+900 cao độ khống chế là: 128,97m.
- Điểm cuối đoạn: Km1+900 có cao độ khống chế là: 129,96m
- Chiều dài đoạn dốc đã thiết kế ở phần dự án khả thi.
3.2. Thiết kế đường cong đứng:
Trắc dọc thiết kế chi tiết đoạn tuyến có hai đường cong đứng một lõm và một lồi
nên phải thiết kế đường cong đứng.
Các thông số của đường cong đứng đã thiết kế ở phần trắc dọc sơ bộ với các số
liệu sau:
- Lý trình đỉnh: Km0+960,65. Đường cong đứng lõm.
R = 20000m; T =120,31; P = 0,36m; K= 240,62m.
- Lý trình đỉnh: Km1+224,19. Đường cong đứng lồi. (thiết kế phối hợp đỉnh
với đường cong nằm)
R = 10000m; T =115,12; P = 0,66m; K= 230,24m.
- Và một phần đường cong đứng lõm ở cuối đoạn tuyến
R = 10000m; T =134,76; P = 0,91m; K= 269,52m.

o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
Click to buy NOW!
P
D
F
-
X
C
h
a
n
g
e

V
i
e
w

rộng.
Với:
- Bề rộng nền đường B
n
= 9m.
- Bề rộng mặt đường B
m
= 7m.
- Bề rộng lề B
l
= 2x1m.
- Bề rộng lề gia cố: B
lgc
=2

x0,5m.
- Độ dốc ngang phần mặt đường và phần lề gia cố 2%.
- Độ dốc ngang phần lề không gia cố 4%.
- Rãnh biên hình thang bề rộng đáy 0,4m, chiều cao 0,4m , taluy 1:1.
- Taluy nền đào 1:1.
- Taluy nền đắp 1:1,5.
Thiết kế mặt cắt ngang chi tiết là áp áo đường, rãnh biên, mái taluy đường đào,
đắp vào mặt cắt ngang, tính các cao độ cần thiết lên mặt cắt ngang như cao độ tự
nhiên, cao độ hoàn công, cao độ đường đỏ và thiết kế trắc ngang cho tất cả các cọc
có trên trắc dọc.
Mục đích thiết kế trắc ngang là để tính toán diện tích của từng mặt cặt ngang chi
tiết và từ đó tính chính xác khối lượng đào đắp cho đoạn tuyến thiết kế.
Các mặt cắt ngang chi tiết ở phụ lục 9.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
Click to buy NOW!
P
D
F
-
X
C
h
a
n
g
e

V
i
e

cống thoát nước 1175 tại Km1+700. Ta có các số liệu tính toán sau:
Lý trình
Loại
cống
Cao độ tự
nhiên (m)
Cao độ thiết
kế (m)
Độ dốc lòng
suối (%)
Độ dốc sườn
dốc (%)
Km1+700

1175

127,79 131,27 4,5 4,7
5.1. Lưu lượng tính toán:
Theo các công thức tính toán ở chương 4 phần 1 ta xác định được lưu lượng cực
đại chảy về công trình:
Q
max
= 3,98 (m
3
/s).
5.2. Luận chứng chọn loại cống, khẩu độ cống:
Các công trình thoát nước nhỏ trên đường thường dùng loại cống vuông hay
cống tròn để thoát nước, mỗi loại cống điều có ưu và nhược điểm riêng.
- Cống tròn:
+ Ưu điểm: Khả năng thoát nước tốt hơn cống vuông, sử dụng cấu kiện đúc

w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
Click to buy NOW!
P
D
F
-
X
C
h
a

Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường

SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 141

+ Cần phải đắp cao nền đường (>0,5m), gia cố tốt thượng, hạ lưu, nền đường
dễ bị ẩm ướt
+ Giảm được khẩu độ cống
Với nhiệm vụ thiết kế cống tại vị trí Km1+700, tại đây chiều cao đắp đất là
3,48m nên có thể khắc phục được nhược điểm của cống tròn.
Vậy ta quyết định chọn loại cống tròn, làm việc theo chế độ không áp có miệng
cống loại thường, tức là H < 1,2h
cv
.
Trong đó:
+ H: chiều cao nước dâng trước cống.
+ h
cv
: chiều cao cống ở cửa vào.
Dựa vào bảng phụ lục 16 tài liệu [5], với lượng cực đại chảy về công trình là
Q
p
= 3,98(m
3
/s) ta có thể chọn cống có khẩu độ 2150, 2125, 1175. Tuy nhiên,
xét tổng thể toàn tuyến chỉ thi công 2 loại cống tròn 175 và 150 nên để thuận lợi
cho công tác thi công ta chọn cống thi công ở đây là 1175. Tra bảng ta có:
+ Vận tốc dòng chảy ở cửa ra của cống: V = 2,79(m/s).
+ Chiều cao mực nước dâng: H = 1,55 m.
5.3. Thiết kế cấu tạo cống:
Cống tròn gồm ba thành phần chính:

e
w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
Click to buy NOW!
P
D
F
-
X
C
h

.
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường

SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 142

5.3.2. Thân cống .
Thân cống bao gồm các đốt cống nối với nhau, mỗi đốt cống dài 0,99m và tùy
theo địa hình, chiều cao đất đắp mà ta có chiều dài cống và được làm tròn đến đơn
vị mét. Chiều cao đất đắp trên cống là 3,48m < 6m nên taluy nền đắp là 1:1,5, với
bề rộng nền đường là 9m ta tính được chiều dài thân cống một cách gần đúng là:


L
c
= 9+2x1,5x1,57c= 13,71(m).
Vậy ta chọn chiều dài cống là 13m.
350
1371
350
157
1 : 1,5
1 : 1,5
i
s
= 4,7
%

Hình 5.1: Trắc dọc sơ bộ cống.
Bê tông đúc ống cống dùng bêtông M20 với vật liệu đá sỏi phải sạch sẽ và
đồng đều, thép CT3.

C
h
a
n
g
e

V
i
e
w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o

r
a
c
k
.
c
o
m
.
.
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường

SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 143

sát phía ngoài thành cống. Do đó ta dùng hai lớp cốt thép ở phía trong và phía
ngoài.
Để nối 2 đốt cống với nhau ta dùng cách nối ghép thẳng, khe nối giữa các ống
cống có chiều dài 1cm. Khe nối được nhét chặt bằng đay tẩm nhựa đường, bên
trong ống cống quét hai lớp nhựa đường và phủ hai lớp giấy dầu tại mối nối.
5.3.3. Các loại móng cống, phạm vi áp dụng, cách xử lý nền để đặt móng cống:
Tại vị trí đặt cống có địa chất ổn định, tình hình thủy văn đơn giản ta cho cống
đặt trực tiếp lên lớp móng cấp phối đá dăm.
D
F
-
X
C
h
a
n
g
e

V
i
e
w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c

c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
.
.
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường

SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 144

5.4.2. Các giả thiết khi tính toán :
- Cống tròn bê tông cốt thép thuộc loại cống tròn cứng, khi tính toán không xét
đến biến dạng của bản thân cống.
- Chiều sâu chôn cống có ảnh hưởng nhất định với việc tính toán ngoại lực. Khi
tính toán giả thiết rằng đáy sông suối ngang với đáy mặt trong của cống .
- Trong các đốt cống cứng ảnh hưởng của lực dọc trục ứng với ứng suất tính toán
rất nhỏ (<9,5%) cho nên trong tính toán có thể bỏ qua ứng suất dọc trục .
5.4.3. Số liệu thiết kế:
- Tải trọng tính toán ôtô H30, xe nặng HK80.
- Bê tông M20 có R
n
= 90(daN/cm


Trong đó:
+ D: đường kính trong của cống: D=175 (cm)
 δ= 
5,12
150
14(cm)
Theo yêu cầu tối thiểu thì chiều dày cống không nhỏ hơn 16cm đối với cống
175, vậy ta chọn δ=16(cm).
5.4.4.2. Tính ngoại lực :
- Tỉnh tải:
+ Áp lực thẳng của đất đắp:
Click to buy NOW!
P
D
F
-
X
C
h
a
n
g
e

V
i
e
w
e

e

V
i
e
w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
.
.
Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường


+ b: Chiều dài của mặt tác dụng áp lực (m).
* Đối với xe H30: Xét trường hợp 2 xe ngược chiều nhau

a = 1,1 + 0,6 + 2.1,25.tg30
0
=3,14(m).
b = 1,6 + 0,2 + 2.1,25.tg30
0
=3,24(m).
Ta được: P=
2
2.12
2,36(T / m )
3,14.3,24


1,6
P P

V
i
e
w
e
r
w
w
w
.
d
o
c
u
-
t
r
a
c
k
.
c
o
m
Click to buy NOW!
P
D
F
-
X

m
.
.