Download miễn phí Đồ án Xác định chế độ vận hành tối ưu của Nhà máy điện
LỜI NÓI ĐẦU
PHẦN I : THIẾT KẾ MẠNG LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC
CHƯƠNG I: PHÂN TÍCH NGUỒN VÀ TẢI
I. Sơ đồ địa lý, các thông số của nguồn điện và phụ tải
II. Phân tích nguồn và tải
CHƯƠNG II: CÂN BẰNG CÔNG SUẤT
I. Cân bằng công suất tác dụng
II. Cân bằng công suất phản kháng
III. Sơ bộ xác định chế độ làm việc của nguồn điện
CHƯƠNG III: ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN HỢP LÝ
I. Đề xuất các phơng án
II. Tính mô men phụ tải cho các phương án và lựa chọn phương án hợp lý
CHƯƠNG IV: LỰA CHỌN PHƠNG ÁN TỐI ƯU
A So sánh các phơng án về mặt kỹ thuật
B So sánh các phơng án về mặt kinh tế
CHƯƠNG IV: LỰA CHỌN SƠ ĐỒ NỐI DÂY CỦA TRẠM SỐ LƯỢNG CÔNG SUẤT MBA VÀ SƠ ĐỒ KẾT DÂY TOÀN MẠNG
I. Chọn sơ đồ nối dây của trạm
II. Chọn số lợng và công suất MBA
CHƯƠNG VI: TÍNH TOÁN CÁC THÔNG SỐ CHẾ ĐỘ CỦA MẠNG ĐIỆN, CÂN BẰNG CHÍNH XÁC CÔNG SUẤT
Tính toán cân bằng công suấtTính toán bù cưỡng bức công suất phản khángTính toán lại các chế độ sau khi bù
I. Chế độ, phụ tải cực đại
II. Chế độ phụ tải cực tiểu
III. Chế độ phụ tải sự cố
CHƯƠNG VII: TÍNH TOÁN GIÁ TRỊ ĐIỆN ÁP LỤA CHỌN PHƯƠNG THỨC ĐIỀU ÁP CHO CÁC TRẠM BIÉN ÁP
A. Tính toán điện áp tại các nút
I. Chế độ cực đại
II. Chế độ cực tiểu
IV. Chê độ sự cố
B. Lựa chọn cách điều áp
I. Chọn đầu phân áp cho các trạm có yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thường
II. Chọn đầu phân áp cho các trạm có yêu cầu điều chỉnh điện áp thường
CHƯƠNG VIII: TÍNH GIÁ THÀNH TẢI ĐIỆN
PHẦN II : XÁC ĐỊNH CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH TỐI ƯU CỦA NHÀ MÁY ĐIỆN THEO PHƯƠNG PHAP QUY HOẠCH ĐỘNG
I. Đặt vấn đề
II. Phương pháp tính
1. Nội dung quy hoạch động
III. Tính toán cụ thể
http://s1.luanvan.co/qYjQuXJz1boKCeiU9qAb3in9SJBEGxos/swf/2013/06/25/do_an_xac_dinh_che_do_van_hanh_toi_uu_cua_nha_may.MndDLwGWBW.swf luanvanco /luan-van/de-tai-ung-dung-tren-liketly-31197/Để tải bản Đầy Đủ của tài liệu, xin Trả lời bài viết này, Mods sẽ gửi Link download cho bạn sớm nhất qua hòm tin nhắn.Ai cần download tài liệu gì mà không tìm thấy ở đây, thì đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí
Tóm tắt nội dung tài liệu:
CHƯƠNG VI
TÍNH TOÁN CÁC THÔNG SỐ CHẾ ĐỘ CỦA MẠNG ĐIỆN, CÂN BẰNG CHÍNH XÁC CÔNG SUẤT
Ở phần trước ta đã cân bằng sơ bộ công suất trong hệ thống ,nhưng công suất đó chưa chính xác vì chưa xét đến tổn thất công suất trên đường dây và trong máy biến áp, chưa xét đến phần công suất do dung dẫn của đường dây sinh ra.
Ở phần này ta tính chính xác công suất truyền tải trên mỗi đoạn đường dây, xác định phân bố chính xác công suất trong các chế độ (cực đại, cực tiểu, sự cố) .Nhưng trước tiên ta cần tính chế độ phụ tải cực đại để kiểm tra ngay sự cân bằng chính xác công suất phản kháng trong toàn mạng xem có phải bù cưỡng bức không ,nếu phải bù thì mới tính toán phân bố thiết bị bù cưỡng bức .
Để tính được luồng công suất chạy trên các nhánh ,trước tiên ta phải tính được dung dẫn của nửa đường dây và tổn thất công suất trong máy biến áp, tổn thất công suất trên tổng trở đường dây.
*Công suất phản kháng do điện dung sinh ra được tính theo công thức:
(MVAr)
Đối với lộ đơn :
(MVAr)
Đối với lộ kép :
(MVAr)
Trong đó :
Uđm: Điện áp định mức của mạng lấy bằng 110kv
: Dung dẫn của 1km đường dây (1/)
l0 : Chiều dài đường dây
*Tổn thất công suất trong MBA được tính theo công thức :
Trong đó :
n : Số máy biến áp
: Tổn thất công suất tác dụng khi không tải
: Tổn thất công suất tác dụng khi khi ngắn mạch của MBA
: Công suất tải của MBA
: Công suất định mức của MBA
: Tổn thất công suất phản kháng trong MBA
: Điện áp ngắn mạch phần trăm
TÍNH TOÁN CÂN BẰNG CÔNG SUẤT
CHẾ ĐỘ PHỤ TẢI CỰC ĐẠI :
Trong chế độ phụ tải cực đại điện áp thanh cái nhà máy và hệ thống là
UTG=110%Uđm ÞUTG = 110%.110 = 121(kv)
Trong chế độ này ta đặt bù cho phụ tải với dung lượng bù lớn nhất
Tính cho nhánh NĐ_1:
ZNĐ-1 =11,73 +j 11,27 (W) B1 = 263,11.10-6 (S)
Zb1= (W)
S1 =22 + j 13,64 (MVAr)
a. Tính dòng công suất và tổn thất công suất
Tổn thất công suất trong cuộn dây MBA
rSb1 = 0,643 + j1,407 (MVA)
Tổn thất công suất trong lõi thép MBA
rS01=2.(rP0 + rQ0) = 2.(0,029 + j 0,2)
rS01 = 0,058 + j 0,4 (MVA)
Công suất trước tổng trở biến áp Zb1
Sb1= S1 + rSb1 = 22,063 + j15,047 (MVA)
Công suất điện dung của đường dây
Qc =1,595 (MVAr)
Công suất sau tổng trở đường dây ZNĐ-1
S”I-1 = Sb1+ rS01-j Qc= 22,121 + j13,852 (MVA)
Tổn thất công suất trên tổng trở đường dây
= 0,660 + j0,634 (MVA)
Công suất đầu vào tổng trở đường dây
S’I-1= S”I-1+ rS1 = 22,781 + j14,486(MVA)
Dòng công suất từ thanh góp nhiệt điện cung cấp cho nhánh là
SI-1 = S’I-1- j Qc = 22,781 + j 12,891 (MVA)
Tính cho nhánh NĐ_2
Ta có:
ZNĐ-2 =14,55 +j 13,98 (W) B2 = 326,24.10-6 (S)
Zb2= (W)
S2 = 18 + j 11,16 (MVAr)
a.Tính dòng công suất và tổn thất công suất :
rSb2 = 0,043 + j0,942 (MVA)
rS02=2.(rP02 + rQ02) = 2.(0,029 + j 0,2)
rS02 = 0,058 + j 0,4 (MVA)
Sb2= S2 + rSb2 = 18,043 + j12,102 (MVA)
Qc = = 1,974 (MVAr)
S”II-2 = Sb2+ rS02-jQcc= 18,101+ j10,528(MVA)
= 0,527 + j0,507 (MVA)
S’II-2= S”II-2+ rS2 = 18,628 + j11,035(MVA)
SII-2 = S’II-2- j Qc = 18,628 + j9,061(MVA)
Tính cho nhánh NĐ_3 :
Ta có:
ZNĐ-3 = 11,07 +j 14,52 (W) B2 = 355,52.10-6 (S)
Zb3= (W) S3 = 35 + j 21,69 (MVAr)
a.Tính dòng công suất và tổn thất công suất :
rSb3 = 0,093 + j2,225(MVA)
rS03=2.(rP03 + jrQ03) = 0,084 + j0,56 (MVA)
Sb3= S3 + rSb3 = 35,093 + j23,915(MVA)
Qc = = 2,15 (MVAr)
S”III-3 = Sb3+ rS03-jQcc= 35,177 + j22,325 (MVA)
= 1,588 + j2,083 (MVA)
S’III-3= S”II-2+ rS3 = 36,765 + j24,408 (MVA)
SIII-3 = S’III-3- j Qc = 36,765 + j22,258(MVA)
Tính cho nhánh NĐ_4 :
ZNĐ-4 =5,57 + j 8,76 (W) B2 = 221,82.10-6 (S)
Zb4= (W) S4 =40 + j30,00 (MVAr)
a. Tính dòng công suất và tổn thất công suất :
= 0,082 + j 2,083 (MVA)
rS04 =2.(rP04 + rQ04) = 2.(0,059 + j 0,41)
rS04 = 0,118 + j 0,82 (MVA)
Sb4 = S4 + rSb4 = 40,082 + j30,082(MVA)
=1,342 (MVAr)
S”IV-4 = Sb4+ rS04- j Qcc= 40,200 + j29,560(MVA)
= 1,146 + j1,802 (MVA)
S’IV-4= S”4+ rS4 = 41,346 + j31,362 (MVA)
SIV-4 = S’4- j Qcđ = 41,346 + j30,02(MVA)
Tính cho nhánh NĐ_6 :
ZNĐ-6 =15,14 + j 30,29 (W) B6 = 197,58.10-6 (S)
Zb6= 1,44 + j 34,8 (W) S6 = 25 + j18,75(MVAr)
a.Tính dòng công suất và tổn thất công suất :
= 0,107+ j 2,563 (MVA)
rS06 = rP06 + rQ06 = 0,042 + j 0,28 (MVA)
Sb6= S6 + rSb6 = 25,107 + j21,313 (MVA)
=1,195 (MVAr)
S”VI-6 = Sb6+ rS06 - j Qcc= 25,149 + j20,398(MVA)
= 1,312 + j2,625 (MVA)
S’VI-6= S”VI-6+ rS6 = 26,461 + j23,023(MVA)
SVI-6 = S’VI-6- j Qc = 26,461 + j21,828 (MVA)
Tính cho nhánh HT_7:
Ta có:
ZHT-7 =5,95 + j 7,98(W) B7 = 191,07.10-6 (S)
Zb7= (1,44 + j 34,8) = 0,72 +j 17,4 (W) S7 = 35 + j26,25(MVAr)
a.Tính dòng công suất và tổn thất công suất :
= 0,105 + j2,512 (MVA)
rS07=2(rP07 + jrQ07) = 0,084 + j 0,56 (MVA)
Sb7= S7 + rSb7 = 35,105 + j28,762 (MVA)
=1,156 (MVAr)
S”VII-7 = Sb7+ rS07 - j Qcc= 35,189 + j28,166 (MVA)
= 0,998 + j1,338 (MVA)
S’7 = S”7+ rS7 = 36,187 + j29,454 (MVA)
SVII-7 = S’7- j Qc = 36,187 + j28,298 (MVA)
Tính cho nhánh HT_8
Ta có:
ZHT-8 = 18,11 + j 28,51(W) B8 = 180,45.10-6 (S)
Zb8 = 1,87 + j 43,5 (W) S8 = 20 + j15(MVAr)
a.Tính dòng công suất và tổn thất công suất :
=0,088 + j2,051(MVA)
rS08 = rP08 + rQ08 = 0,035 + j 0,24 (MVA)
Sb8 = S8 + rSb8 = 20,088 + j17,051(MVA)
= 1,092 (MVAr)
S”VIII-8 = Sb8+ rS08 - j Qcc= 20,123 + j16,199(MVA)
=0,998 + j1,572 (MVA)
S’VIII-8= S”VIII-8+ rS8 = 21,121 + j17,77 (MVA)
SVIII-8 = S’VII-8 - j Qc = 21,121 + j16,678 (MVA)
Tính cho nhánh liên thông NĐ_5_HT
Do phụ tải 5 được cung cấp từ 2 nguồn là nhiệt điện và hệ thống do vậy để tính thông số chế độ cho nhánh này trước hết ta phải tính dòng công suất từ thanh góp nhiệt điện cung cấp cho nhánh NĐ_3.
Ta có:
Tổng công suất phát của nhà máy nhiệt điện trong chế độ cực đại là:
= 85%.Sđm - Std = 0,85Sđm - 0,85.0,1Sđm
= 153 + j94,821 (MVA)
Tổn thất công suất trong trạm biến áp tăng áp của nhà máy nhiệt điện là:
= 0,767 + j15,14 (MVA)
Công suất nhà máy nhiệt điện cung cấp cho hộ phụ tải 5 là :
Với = SI-1 +SII-2 +SIII-3 +SIV-4 +SVI-6 =145,981 + j96,058 (MVA)
= 6,252 - j16,377(MVA)
Tính dòng công suất và tổn thất công suất trong nhánh :
Sơ đồ thay thế :
Ta có
ZNĐ-5 = 16,10 + j 15,47 (W) BN5 = 361,20.10-6 (s)
ZHT-5 = 8,41 + j 11,04 (W) B5 = 270,25.10-6(s)
Zb5 = (W) S5 = 45 + j 33,75 (MVA)
(MVAr)
S’ND-5 = SND-5 + j Qc = 6,252 - j 14,192 (MVA)
= 0,264 + j 0,254 (MVA)
S”ND-5 = S’ND-5 - rS5 = 5,998 - j 14,446 (MVA)
SND-A5= S”ND-5+j QC = 5,998 - j12,261 (MVA)
rS05 = 2(rP0 + jrQ0) = 2.(0,059 + j 0,41) = 0,118 + j 0,82 (MVA)
rSb5 = 0,104 + j 2,637 (MVA)
Sb5 = S5 + rSb5 = 45,104 + j36,387 (MVA)
SA5 = Sb5 + rS05 = 45,222 + j39,015 (MVA)
SHT-A5= SA5 - SNĐ-A5 = 39,224 + j51,276(MVA)
(MVA)
S”HT-5 = SHT-A5 - jQc = 39,224 + j49,641(MVA)
= 2,782 + j3,652(MVA)
S’HT-5 = S”HT-5 + rSHT-5 = 42,006 + j53,293(MVA)
SHT-V = S’HT-5 - j Qc = 42,006 + j51,658(MVA)
*Cân bằng chính xác lại công suất sau chế độ cực đại :
Ta chỉ cần cân bằng công suất trong chế độ cực đại mà không cần cân bằng cho cả 3 chế độ, vì nếu nguồn đủ cung cấp cho mạng ở chế độ cực đại, thì cũng đủ để cung cấp cho chế độ cực tiểu và sự cố.
-Cân bằng công suất tác dụng : Vì các phụ tải của ta được cung cấp từ 2 nguồn là nhà máy nhiệt điện và hệ thống . Do hệ thống có công suất vô cùng lớn nên sự cân bằng công suất tác dụng luôn được đảm bảo
-Cân bằng công suất phản kháng :
Tổng công suất mà các hộ phụ tải yêu cầu là
= 42,006 + j51,658(MVA)
Công suất phản kháng mà hệ thống cấp cho các phụ tải là :
= . tg = 42,006.0,62 = 26,043 (MVAr)
Ta thấy công suất phản kháng mà hệ thống cung cấp cho các thanh góp nhỏ hơn công suất phản kháng mà các phụ tải yêu cầu <do đó ta cần bù cưỡng bức công suất phản kháng cho c...
