Chương 8: Triền có kết cấu trên
móng c
ọc
Dầm trên móng cọc ống được tính như dầm đơn hoặc dầm
liên tục nhiều nhịp trên gối cứng hay gối đàn hồi. Tải trọng truyền
xuống dầm coi như thẳng góc.
M
ột số quy định tính dầm trên móng cọc theo trạng thái giới
hạn:
* Trạng thái giới hạn thứ nhất.
U

m * R (2-12)
Trong đó: U_tổng trị số tính toán của ngoại lực hoặc ứng suất có
thể làm mất ổn định hoặc mất độ bền của kết cấu tương ứng với tổ
hợp tải trọng bất lợi nhất
R_sức chịu tải tương ứng của vật liệu chống lại tác dụng
phá hoại về độ ổn định hoặc độ bền của kết cấu (tức là trị số giới
hạn)
m_hệ số điều kiện làm việc, được lấy như sau
 Khi tính theo chiều dọc dầm: tính cho mô men dương m =
1,3; tính cho mô men âm m = 0,9; tính cho lực cắt m = 1,0
 Khi tính theo chiều ngang dầm: tính cho mô men dương m =
1,0; tính cho mô men âm m = 0,85.
Độ cứng tính đổi của dầm.
B =
td
JE


(2-13)

sung để kể đến cấp của công tr
ình, kí hiệu là M
bs
lấy theo bảng sau.
Cấp công trình II III IV
M
bs
0,95 1,0 1,05
Bảng 2.5: Trị số M
bs
* Trạng thái giới hạn thứ hai.

H
tb
R

(2-14)
tb

_áp lực trung bình do công trình truyền xuống nền

h
b
P
tb
2
'




Trong đó: m_hệ số điều kiện làm việc với: - cát bụi m = 0,6; - cát
h
ạt nhỏ m = 0,8; - các loại đất khác m = 1,0
A
1
, A
2
, D_hệ số không đều phụ thuộc vào góc nội ma
sát tiêu chuẩn của đất
H

lấy theo bảng
B_bề rộng đáy móng công trình
d_độ sâu đặt móng
h
d
,
H
d

_chiều dầy và trọng lượng thể tích của tầng đệm
C
H
_trị số lực dính đơn vị (kg/cm
2
) lấy như sau:- sỏi và
cát h
ạt lớn C
H
= 0,01; cát hạt nhỏ C

18 0,43 2,72 5,31 42 2,87 12,50 12,77
20 0,51 3,06 5,66 44 3,37 14,48 13,96
22 0,61 3,44 6,04 45 3,66 15,64 14,64
Bảng 2.6: Trị số các hệ số A
1
, A
2
, D
* Tr
ạng thái giới hạn thứ ba. Tất cả các ứng lực tính toán được đều
nhân với một hệ số là n = 1,1
2.1.2.1 Với dầm đơn.
Khi tính theo trạng thái giới hạn thứ nhất và thứ ba:
Hệ số điều kiện làm việc m trong công thức (2-20) lấy bằng 1 khi
tính tiết diện
Mô men quán tính tính đổi:
J
td
= J
d
+ 0,8J
ray
(2-17)
J
d
_ kí hiệu như trên ;
0,8_ hệ số xét đến sự liên kết không khít giữa ray và dầm;
J
ray
_ mô men quán tính của ray đối với trọng tâm chung nhân với


= 33mm; L
d
_ chiều dài của nhịp dầm triền; l
xe
_
chi
ều dài của xe phân đoạn.
2.1.2.2 Dầm liên tục.
Nếu bước cọc Sl 3

thì tính toán như dầm trên nền đàn hồi.
Nếu Sl 3

thì tính như dầm nhiều nhịp kê trên các gối đàn hồi hoặc
gối cứng theo phương pháp ảnh hưởng.
Ở đây S là đặc tính đ
àn hồi của dầm được xác định theo công thức
sau:

4
0
0
4
bK
B
S
 (2-20)
Trong đó: b_ chiều rộng của dầm (m); B
0

0
được xác định từ thực nghiệm theo công thức sau:
K
0
= P/y.F. (2-22)
Trong đó: P_ tải trọng đặt lên một cọc khi thí nghiệm thứ tải (kN)
y_độ lún cọc dưới tá dụng của tải trọng đó (
m)
F_ di
ện tích của dầm tỳ lên một cọc (m
2
)
Khi không có s
ố liệu thí nghiệm thì có thể tính K
0
theo công thức
kinh nghiệm
K
0
= FLS
c
/

(2-23)
Trong đó: S và L
c
_chu vi tiết diện và chiều dài cọc (m).


_ hệ số tỷ lệ phụ thuộc vào đất nền .