GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
PHẦN I
THUYẾT MINH
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
1
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
I. XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CƠ BẢN
I.1. Kích thước kết cấu phần trên.
- Chiều dài nhịp tính toán: L
tt
=L-2x0.3=26-0.6=25.4 m.
- Chiều rộng cầu: B=7+(2x2.0)+(0.2x2)+(0.5x2)=12.4 (m)
- Kích thước dầm chủ,dầm ngang:

 





    
chÝnh diÖn








 

+ Dầm ngang:
Vì L=26m chọn 3 dầm ngang , bố trí ở 2 gối và ở giữa nhịp.
Tổng số dầm ngang là (5-1).3= 12 dầm
Chọn chiều dày dầm ngang 15 cm
- Bản mặt cầu, lan can, gờ chắn, lớp phủ, tấm kê:
+ Bản mặt cầu: Bản BTCT dày 200mm
+ Lan can: Chọn lan can có DC
lan can
=6kN/m.
+ Gờ chắn: Gờ BT có kích thước chọn như hình vẽ



+ Lớp phủ: Lớp phủ gồm BT ASPHANLT và lớp chống thấm dày 7.4 mm
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
2
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
Trọng lượng riêng của lớp phủ mặt cầu γ
lớp phủ
=22.5(kN/m
3
)
+ Tấm kê: Dày 80 mm.
Ta có bố trí chung như sau:



ÆT C¾T GI÷A cÇu



=28MPa
+ Trọng lượng riêng của bê tông γ
bt
=25 kN/m
3
+ Mô đun đàn hồi E
c
=0.043
×
1.5
γ
×
'
c
f
=28441.83 MPa
- Cốt thép:
+ Giới hạn chảy f
y
=420 MPa
+ Mô đun đàn hồi E
s
=200000MPa
- Đất đắp:
+ Trọng lượng riêng của đất đắp γ
s
=18 kN/m
3
+ Góc ma sát trong của đất đắp ϕ=30
0

: Kích thước thớt gối theo phương dọc cầu
b
0
= 410 mm = 41 cm

∆



+ 20cm : Khoảng cách từ mép gối đến mép đá kê gối.
+ b
1
: Khoảng cách từ mép đá kê gối đến mép tường mố
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
3
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
b
1

lấy tùy thuộc vào chiều dài nhịp:
1 nhịp, m 15-20 30-100 >100
b
1
, cm 15 25 35
b
1
= 21 cm ( Do L
nhịp
= 26m).
Vậy b

+ n : Số lượng dầm chủ ( n = số lượng gối cầu), n = 5.
+ a
2
: Khoảng cách giữa các dầm chủ, a
2
= 240 cm.
+ a
0
: Kích thước thớt dưới của gối theo phương ngang cầu, a
0
= 460 mm = 46 cm.
Vậy a
p
= 2
×
77 + 46 + 4
×
240 + 2
×
20 = 1200 (cm).
I.2.3.Kích thước tường đỉnh
- Chiều cao tường đỉnh: h
1
=h
d
+h
b
+h
g
+h

=b
1
+b
m
Với :
+ b
1
:Bề rộng tường đỉnh, b
1
=50 cm
+ b
m
:Bề rộng mũ mố ,chọn bằng 100 cm
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
4
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
b
2
=50 +100=150 (cm)
I.2.5.Kích thước tường cánh
- Chiều cao tường cánh: Chọn h
3
=1m
- Bề dày tường cánh: b
3
=0.5m
- Độ ngập sâu của tường cánh vào trong đất: Chọn bằng 0.65m
- Chiều dài tường cánh:
Nhận xét: Do chiều cao mố H=5m nên độ dốc của taluy là 1: 1
Chiều dài của tường cánh:




   










!


!









MÆT §øNG
1
2

 /00
, -/-









III
III


II. TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG
II.1.Tính toán tải trọng tác dụng lâu dài.
II.1.1.Tĩnh tải kết cấu phần trên.
- Trọng lượng bản thân dầm chữ I.
Do mặt cắt dầm I thay đổi nên ta phải tính toán cho từng đoạn.
+ A
dầm I(giữa nhịp)
= 0.64
×
0.25 + 0.2
×
0.2 + 0.2
×
0.22 + 0.2
×

V
dầm I(gối)
=0.984
×
2
×
1.8=3.5424 (m
3
)
+V
mặt cắt chuyển tiếp
=
0.5902 0.984
1.5 2 2.3613
2
+
× × =
(m
3
)
⇒
q
dầm chủ
=
( )
11.450 3.5424 2.3613 25
5
26
+ + ×
×

2)
×
0.74 + 0.11
×
0.22
+ 2
×
0.1
×
0.11 + (0.12+0.11)
×
1.560 = 2.429 m
2

Dầm ngang đầu cầu:
A
dầm ngang (đầu cầu)
= 1.76
×
1.42 – 0.1
×
0.12
×
2 = 2.4752 m
2
V
dầm ngang
=(2.429
×
4 + 2.4752

0.2 + 0.08
×
(1.45-
0.64
2
)=2.590(m
2
)
⇒
q
bản mặt cầu
=2.590
×
25=64.75(kN/m)
- Trọng lượng bản thân lan can,gờ chắn:
+ Sử dụng loại lan can có khối lượng trên 1 m dài là 6 kN
⇒
q
lan can
= 6
×
2 =12 kN/m ( Do có 2 lan can ).
+ Trọng lượng bản thân gờ chắn
q
gờ chắn
=
0.2 0.25
0.25 25 1.406
2
+

7
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
Bảng trọng lượng riêng của kết cấu phần trên:
Các bộ phận
Trọng lượng bản
thân(kN/m)
Phản lực gối(kN)
Dầm chủ 83.431 1059.57
Dầm ngang 4.258 54.08
Tấm kê 14.08 178.82
Bản mặt cầu 64.75 822.33
Lan can,gờ chắn 13.406 170.26
Lớp phủ mặt cầu 18.315 232.60
Tổng=2517.65 kN
DC(kN) DW(kN)
2285.05 232.60
II.1.2.Trọng lượng mố.
Để tính toán đơn giản ta tính theo công thức sau:
ìm
γ γ
= ∑ × − ∑ ×
ch
bt i n i
P V V
γ
bt
:Trọng lượng riêng của bêtông,=25 kN/m
3
V
i

=111.616 m
3
⇒
P
bệ móng
=111.616
×
25-111.616
×
10= 1674.24 kN
- Tường thân:
+ Thể tích : V
tường thân
= 12
×
3.05
×
1.5=54.9 m
3
+ Một phần tường thân ngập trong nước. Thể tích tường thân ngập trong nước là:
V
tường thân ngập nước
=12
×
1.5
×
1.3 = 23.4 m
3
⇒
P

×
25 = 275 kN
- Mấu đỡ bản quá độ :
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
8
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
+ Thể tích: V
mấu đỡ
=
( )
( )
0.3 0.36 0.3
12 2 0.5 1.089
2
+ ×
× − × =
m
3
⇒
P
mấu đỡ
= 1.089
×
25= 27.225 kN
- Tường cánh:
+ Phần 1:
Thể tích: V
tường cánh 1
= 2
×

25= 78.125 kN
1
2
3
+ Phần 3: bị ngập trong nước một phần
Thể tích: V
tường cánh 3
= 2
×
5
×
1.66
×
0.5=8.3 m
3
V
tường cánh 3 ngập nước
= 2
×
1.3
×
1.66
×
0.5=2.158 m
3
⇒
P
tường cánh 3
=8.3
×

7 Bản quá độ 275 275
II.1.3. Áp lực thẳng đứng do đất trên bản quá độ
- Coi gần đúng bản đặt tại giữa vị trí của tường thân.
- Khối lượng đất đắp trên bản:
P
đất trên bản
=

1.95
11 4 18 772.2( )
2
× × × = kN
Nhận xét1:
Bản quá độ và đất đắp trên bản quá độ sẽ truyền lên mấu kê một lực tĩnh R
tb
R
tb
=
1
2
(P
bản quá độ
+P
đất trên bản
) =
1
2
(275+772.2)=526.6 kN
II.1.4.Áp lực ngang của đất EH.
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47

.sin .sin
θ φ
θ θ δ
+
= =
−
a
K K
r
2
sin( ' )sin( ' )
1
sin( )sin( )
φ δ φ β
θ δ θ β
 
+ −
= +
 
− +
 
r
Trong đó :
: Góc ma sát giữa đất và tường ,tính bằng độ,
: Góc của mặt đất so với phương nằm ngang,tính bằng độ,
0
0
β
=
: Góc của phương tường chắn so với phương nằm ngang ,

2 2 3
γ
×
= × × = × × =
H
EH K B kN
Vị trí đặt hợp lực cách đỉnh móng 2 (m)
+Đối với mặt cắt đáy móng: H =7 m
2 2
d
18 7 1
11 1617( )
2 2 3
γ
×
= × × = × × =
H
EH K B kN
Vị trí đặt hợp lực cách đáy móng 2.8 (m)
II.1.5.Áp lực đất thẳng đứng do tĩnh tải đất đắp EV
Chiều cao đất đắp sau mố: 5 m
Chiều rộng mố chịu tác dụng của các lớp: 12-2
×
0.5=11 m
Diện tích tác dụng của các lớp: 11
×
(4.36-0.8-1.5)=22.66(m
2
)
V=5

 1-3
+ Phản lực gối do xe 2 trục:
R
tandem
=110
×
1+110
×
0.953=214.83 kN
+ Phản lực gối do xe 3 trục :
R
truck
=145
×
1+145
×
0.831+35
×
0.662=288.665 kN
⇒
Phản lực gối do xe tải thiết kế là:
R
xe
=max(R
tandem
, R
truck
)=288.665 kN
Hệ số xung kích (1+IM)=1.25
+ Phản lực gối do tải trọng làn là:

× =
(kN.m)
     

  
 
  
 
     
 
 

II.2.2.Tải trọng người PL
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
11
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
- Đối với tất cả đường bộ hành rộng hơn 600 mm phải lấy tải trọng người đi bộ bằng
q=3x10
-3
MPa và phải lấy đồng thời cùng xe tải thiết kế,lực xung kích không áp
dụng cho tải trọng bộ hành.
- Trị số của tải trọng bộ hành:
PL=m.q.b
ng
.n
ng
. (KN)
Trong đó:
+ m-Hệ số làn,m=1
+ q=3

Mô men theo phương ngang cầu do tải trọng người đi là:
( )
152.4 2
3.5 0.2 358.14 /
2 2
 
= × + + =
 ÷
 
x
M kN m
 

   
 

  
 
  
 
II.2.3. Phản lực do hoạt tải đứng trên bản quá độ tác dụng lên mấu kê.
- Xếp tải trên đường ảnh hưởng phản lực gối tại bản quá độ như hình vẽ.

1-
1-
 1-3
1-
1-
   


hệ số C lấy như sau:
2
4
3
= ×
V
C
gR
- Trong đó:
+ v –là tốc độ thiết kế
+ g-Gia tốc trọng trường
+ R-Bán kính cong của làn xe, R= ∞(do mặt đường xe chạy thẳng),do đó C=0.
CE=0
II.2.5.Lực hãm xe BR
- Cầu được thiết kế với 2 làn xe,lực hãm tính cho một làn xe chạy cùng chiều.
- Lực hãm lấy bằng 25% trọng lượng xe thiết kế,xe thiết kế là xe tải.
- Gối cố định chịu 100% lực hãm
- Hệ số làn xe m=1(số làn xe n=2).
⇒
BR=2
×
1
×
25%(145+145+35)=162.5 kN
Lực nằm ngang theo phương dọc cầu ,cách mặt cầu 1.8 m
Để thiên về an toàn ta cho lực hãm xe hướng ra phía sông
II.2.6.Lực ma sát FR
- Lực ma sát chung gối cầu phải được xác định trên cơ sở của giá trị cực đại của hệ số ma
sát giữa các mặt trượt.FR được xác định như sau:
FR=f

LS=K
×
h
eq
×
γ
×
H
×
B
đ
- Trong đó:
+K-hệ số áp lực đất
+ h
eq
-chiều cao lớp đất tương đương
+H-chiều cao tường
+γ-trọng lượng riêng đất đắp
Điểm đặt lực tại 0.5H
- Đối với mặt cắt đáy móng: H
2
= 7000 mm, tra bảng h
eq
=710mm =0.71 (m)
1
0.71 18 7 11 328.02
3
× × × × = kN
Vị trí hợp lực đặt cách đáy móng 3.5 m
- Đối với mặt cắt đỉnh móng: H

B
.S
V
B
-Tốc độ gió giật cơ bản trong 3 giây với chu kì xuất hiện 100 năm thích hợp
với vùng gió tại vị trí cầu đang nghiên cứu
S-Hệ số điều chỉnh đối với khu đất chịu gió và độ cao mặt cầu theo qui định
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
14
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
Tra bảng ứng với vùng gió cấp I tại khu vực lộ thiên ta có: V
B
= 38m/s; S=1.
V=38x1=38 m/s
+ A
t
-Diện tích của kết cấu hay cấu kiện phải tính tải trọng gió ngang (m
2
).
Chiều cao dầm chủ: 1.5 m
Chiều cao bản mặt cầu: 0.2 m
Chiều cao lan can: 1.1 m
Chiều dài nhịp: 26 m
Để đơn giản cho tính toán và thiên về an toàn coi toàn bộ diện tích chắn gió là
đặc:
A
t
=(1.5+0.2+1.1)x26=72.8(m
2
)

v
tác dụng vào trọng tâm của diện tích thích hợp theo
công thức:
P
v
=0.00045xV
2
xA
v.
Trong đó:
+V-Tốc độ gió thiết kế = 38 m/s
+A
v
-Diện tích phẳng của mặt cầu = 12.4 x 25.4=314.96 m
2
- Trị số tải trọng thẳng đứng: P
v
=0.00045 x 38
2
x 314.96 =204.66 (kN)
P
v
đặt tại giữa nhịp
II.2.9.Tải trọng gió tác dụng lên xe cộ WL
- Trong bài thiết kế này chỉ xét TTGHCĐI nên không xét tới tải trọng gió tác dụng lên xe
cộ.
III.TỔ HỢP TẢI TRỌNG.
Quy ước dấu mômen: Quay ra phía sông (mô men lật) là (+)
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
15

cánh
Phần 1 62.50 -3.03 0
Phần 2 28.13 -2.61 0
Phần 3 185.92 -0.95 0
Đá kê gối 17.42 0.784 0
Áp lực ngang của đất (EH) 1617.00 2.8 0
Tĩnh tải đất đắp(EV) 2039.40 -1.15 0
Hoạt tải xe(LL) 957.88 0.784 2.00
Tải trọng người(PL) 152.40 0.784 4.70
R
hb
252.35 -0.27 0
Lực hãm xe(BR) 162.50 5.3 0
Áp lực ngang do hoạt tải sau mố
(LS)
328.02 3.5 0
Lực ma sát(FR) 1045.14 5.3 0
Gió lên công
trình
Ngang cầu 88.3 0 5.30
Dọc cầu 0 0 0
Thẳng đứng 204.66 0.784 0
Tải trọng đối với trọng tâm mặt cắt đáy móng
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
16
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
Tên tải trọng
Hệ
số tt
N

1674.2
4
0 0
Tường đỉnh 292.50 38.025
Tường thân
1138.5
0
717.255
Bản quá độ 526.60 -142.182
Mấu đỡ 27.23 -7.351
Tường cánh 1 62.50 -189.375
Tường cánh 2 28.13 -73.406
Tường cánh 3 185.92 -176.624
Đá kê gối 17.42 13.653
Áp lực ngang của đất (EH)
γ
EH

1617.0
0
4527.6
Tĩnh tải đất đắp(EV)
γ
EV
2039.40 -2345.31
Hoạt tải
xe(LL)
Ngang cầu
γ
LL

5539.242
Gió lên công
trình
Ngang cầu
W
γ
S

88.3 467.99
Dọc cầu 0 0
Thẳng đứng 204.66 160.453
Bảng hệ số tải trọng và tổ hợp tải trọng đối với trọng tâm đáy móng
Trạng
thái giới
hạn
Hệ số tải trọng N
z
H
x
H
y
M
x
M
y

γ
DC
W
γ

1018
9
3359 0 2303 14082
Sử dụng
1.0
0
1.00
1.0
0
1.0
0
1.0
0
1.0
0
0.30 9934 3153 26 1456 12783
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
17
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
Với : TTGHCĐIa lấy hệ số tải trọng max, TTGHCĐIb lấy hệ số tải trọng min

*
γ γ γ γ γ
= = = =
LL PL BR LS
III.2. Mặt cắt đỉnh móng(B-B).
B
B
O1
B-B

R
hb
252.35 -0.767 0
Lực hãm xe(BR) 162.50 3.300 0
Áp lực ngang do hoạt tải sau mố(LS) 328.02 2.500 0
Lực ma sát(FR) 1045.14 3.300 0
Gió lên công
trình
Ngang cầu 88.3 0 3.30
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
18
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
Dọc cầu 0 0 0
Thẳng đứng 204.66 0.288 0
Tải trọng đối với trọng tâm mặt cắt B-B
Tên tải trọng
Hệ
số tt
N
z
(kN)
H
x
(kN)
H
y
(kN)
M
x
(kNm)

γ
EH
825.00 1650
Hoạt tải
xe(LL)
Ngang cầu
γ
LL

957.88 957.883
Dọc cầu 275.870
R
hb
γ
LL
252.35 -193.55
Tải trọng
người(PL)
Ngang cầu
γ
PL

152.40 358.14
Dọc cầu 43.891
Lực hãm xe(BR)
γ
BR
162.50 536.25
LS
γ

x
M
y

γ
DC
W
γ
D
γ
EH
γ
EV
*
γ
γ
FR
W
γ
S
kN kN kN kN.m kN.m
CĐI 1.25 1.50 1.50
1.3
5
1.75
1.0
0
0.00 8438 3141 0 2303 8251
CĐIb 0.9 0.65 0.9
1.0

- Trong đó:
+
γ η
= ∑
i i i
V V
:Tổng tải trọng thẳng đứng tại đáy móng đã nhân hệ số.
+ :Sức kháng đỡ của đất dưới đáy móng(MPa).
Do dưới đáy móng là đá có cường độ là 30 Mpa nên ta có :
ult
q
=30 Mpa
+ :Hệ số sức kháng dùng cho địa kĩ thuật.
Với móng nông tra bảng A.10.5.5-1 ta có:
ϕ
b
=0.6
+ A
’
= B
’
xL
’
:Diện tích có hiệu của móng.
B
’
= B – 2e
B
; L
’

N
L
’
=L – 2e
L
= 12.8 – 0.17 =12.63 m
⇒
Diện tích hữu hiệu: A
’
= B
’
xL
’
= 3.09x12.63= 39.027 m
2
- Ta có:
13284=V kN
<
' 3
0.6 30 10 39.027 702486
ϕ
× × = × × × =
b ult
q A kN

⇒
Đạt
IV.2.Tính độ ổn định lật.
Thay cho việc kiểm tra tỉ số giữa mômen ổn định và mômen lật ,để đảm bảo ổn
định lật cần kiểm tra độ lệch tâm của hợp lực đối với đáy móng hữu hiệu.

Trong đó :
+ H : Tổng các lực ngang
+
R
Q
: Sức kháng trượt .
- Tính sức kháng trượt :
R
Q
=
n
QΦ×
.
+
Φ
: Hệ số sức kháng đối với cường độ chịu cắt giữa đất và móng theo bảng 10.5.5.1,
Φ
= 0.9
+
n
Q
= V
tg
δ
×
V : Tổng lực thẳng đứng (tổ hợpI
a
) :
13284
=

4329 kN
H <
R
Q

⇒
Đạt
IV.4 Tính kết cấu móng
- Móng bằng BTCT:
+ Bêtông có cường độ
' 28
c
f Mpa=
.
+ Thép có cường độ 420 MPa , cốt thép bố trí phía trên và dưới móng
- Cốt thép phía dưới theo phương dọc cầu chọn số hiệu #29 cách nhau a =160 mm.
- Móng được tính như 1 conson, ngàm tại mặt cắt thân mố ( mặt cắt D- D ) chịu tải trọng
do phản lực đất nền và trọng lượng bản thân móng.
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
21
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
d
d
d-d


 


81#29

- Mômen kháng danh định của mặt cắt :

( )
2
n s y e
a
M A f d= × −

3
1
0.0516 420 10 (1.96 0.0711) 41706.68 .
2
n
M kN m= × × × − × =
- Mômen kháng :
0.9 41706.68 37536
R n
M M kN= Φ× = × =

- Mômen cực hạn của mặt cắt tại TTGHCĐI , coi ứng suất đáy móng phân bố đều có

2
13284
340.38 /
' 39.027
σ
= = = =
V
q KN m
A

M
=37536 kNm
→
Đạt.
IV.4.2. Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu
- Công thức kiểm tra :
min
ρ ρ
≥
Trong đó :
Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
22
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu
+
s
A
A
ρ
=

A
s
: Diện tích cốt thép chịu kéo A
s
= 0.0516 m
2
.
A : Diện tích mặt cắt A = 2
×
12.8 = 25.6 m


1
0.0711
0.0836( )
0.85
β
= = =
a
c m
+ d
e
: Chiều cao có hiệu cuả mặt cắt ;d
e
= 1.96 m
=>
0.0836
0.0426 0.42
1.96
= = <
c
de
=> Đạt
IV.4.4. Kiểm tra nứt
- Ứng suất trong cốt thép chịu kéo tại TTGH sử dụng f
sa
< 0.6f
y
- Công thức kiểm tra :
1/3
0.6

1/3
17000
212.5
(40 12800)
= =
×
sa
f MPa
+ 0.6f
y
= 0.6
×
420 = 252 Mpa.
Vậy : f
sa
= 212.5 MPa < 0.6f
y
= 252 MPa => Đạt
IV.4.5. Kiểm tra lực cắt :(Tại mặt cắtD-D)
- Công thức kiểm tra :
V
V

≤
V
R

Hoàng Quốc Đạt Cầu Hầm K47
23
GVHD: PGS.TS.Nguyễn Minh Nghĩa TKMH Mố Trụ Cầu

c
f dv bv
β
× × × ×
Với

β
: Hệ số biểu thị khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo;
β
= 2.
b
v
: Chiều rộng bản bụng có hiệu, lấy bằng chiều rộng nhỏ nhất trong phạm vi
chiều cao d
v
(mm); b
v
= 12800 (mm).
d
v
: Chiều cao chịu cắt có hiệu, lấy bằng khoảng cách giữa hợp lực kéo và lực
nén do uốn (mm); d
v
= 2 – 2d
c
= 2 - 2
×
0.04 = 1.92 m = 1920 (mm).
 V
c

b – 0.9
×
V
bt

×
25
V
v
= 340.38
×
0.8
×
12.8 – 0.9(2
×
0.8
×
12.8
×
25) = 3024.69 kN.
Vậy V
v
= 3024.69 < V
R
= 19428.6 kN
=> Đạt
V.TÍNH TOÁN CÁC BỘ PHẬN CỦA MỐ
V.1.Tường thân( tại tiết diện C-C)
V.1.1.Xác định tổ hợp tải trọng
-Sơ đồ chịu tải trọng:

+Trọng lượng mấu đỡ
+Trọng lượng đá kê gối
+Phản lực gối trên bản quá độ R
b
(R
tb
và R
hb
)
+Phản lực gối do tĩnh tải và hoạt tải tác dụng lên KCN
+Lực hãm xe BR
+Lực ma sát FR
+Áp lực ngang của đất do tĩnh tải EH
+Áp lực ngang của đất do hoạt tải LS
+Tải trọng gió
Bảng giá trị tải trọng và độ lệch tâm
(so với trọng tâm mặt cắt C-C)
Tên tải trọng
Giá trị
(kN)
Độ lệch tâm
e
x
(m)
Độ lệch tâm
e
y
(m)
Tĩnh tải kết cấu
phần trên

(kN)
H
y
(kN)
M
x
(kN/m)
M
y
(kN/m)
Tĩnh tải kết
cấu phần
DC
γ
DC
2285.05 354.183
DW
W
γ
D
232.60 36.053
Tĩnh tải mố
Tường đỉnh
γ
DC

292.50 -146.25
Tường thân 1138.50 0
Rtb 526.60 -473.94
Mấu đỡ 27.23 -24.503