Download miễn phí Kiểm tra cường độ tiết diện (TTGH cường độ 1)



Thiết kế phương án sơ bộ 1
Số liệu thiết kế : 1
số liệu thủy văn . 1
bề rộng cầu . 1
địa chất 1
Tính toán : 1
cao độ đáy dầm : 1
1. điều kiện tối thiểu : 1
2. điều kiện thông thuyền : 2
Phương án 1 2
. Phân nhịp : 2
Chọn loại móng : 2
 Chọn các yếu tố của nhịp : 2
Chọn mố : 3
tính toán khối lượng vật liệu 3
Tính cho kết cấu nhịp 3
3. Dầm chủ : 3
4. Dầm ngang : 3
5. Lan can bêtông (Barier): 4
6. Phần mặt đường : 4
Tính cho kết cấu mố : 4
Thiết kế kỹ thuật 4
Chọn chiều dày bản mặt cầu : 5
Trọng lượng các bộ phận. 5
Tính toán nội lực bản mặt cầu. 5
2) Xác định nội lực do hoạt tải : 8
3) Bố trí cốt thép 12
4) Kiểm tra cường độ tiết diện (TTGH cường độ 1) 13
5) Bố trí cốt thép 13
6) Kiểm tra cường độ tiết diện (TTGH cường độ 1) 14
7) Đường ảnh hưởng mômen uốn. 23
8) Tính hệ số phân phối tải trọng cho dầm trong : 26
9) Tính hệ số phân phối ngang cho dầm biên . 27
10) Tính toán cho dầm trong . 28
III.3.8 Kiểm toàn ứng suất dầm theo TTGH sử dụng. 54
1. Các giới hạn ứng suất trong bê tông. 54
2. Tính toán các ứng suất mép trên 55
3. Tính toán các ứng suất mép dưới . 56
4. Độ võng do lực căng DƯL 58
5. Độ võng do tải trọng thường xuyên 59
6. Kiểm toán cường độ chịu uốn 61
7. Kiểm tra hàm lượng cốt thép ứng suất trước. 65
8. Tại đoạn dầm đầu gối 66
 


http://s1.liketly.com/flash/edoc/jh2i1fkjb33wa7b577g9lou48iyvfkz6-swf-2015-08-20-kiem_tra_cuong_do_tiet_dien_ttgh_cuong_do_1.6GCJaw1qjn.swf /tai-lieu/kiem-tra-cuong-do-tiet-dien-ttgh-cuong-do-1-81634/


Để tải tài liệu này, vui lòng Trả lời bài viết, Mods sẽ gửi Link download cho bạn ngay qua hòm tin nhắn.

Ket-noi - Kho tài liệu miễn phí lớn nhất của bạn


Ai cần tài liệu gì mà không tìm thấy ở Ket-noi, đăng yêu cầu down tại đây nhé:
Nhận download tài liệu miễn phí

Tóm tắt nội dung tài liệu:

chịu nén như hình vẽ , tức là
x >33mm . lấy tổng mômen tĩnh với trục trung hòa ta có :
0,5b.x2 + (n-1)..( x -d’) = n.As.(d-x)
Với b = 1mm ; d’ = 33mm ; d = 132mm ;
As = 1,333mm2 ; =0,889 mm2 ; n=7
Thay vào phương trình trên và giải ra được:
0,5.1.x2 + (6-1).0,889.( x -33) = 6.1,333.(132-x)
X = 36,42 > 33 mm . vậy trục trung hòa đúng như giả thiết .
Mômen quán tính của tiết diện đàn hồi chuyển đổi :
Icr = + (n-1)..(d’-x)2 + n.As.(d-x)2
= + (7-1).0,889.(36,42-33)2 + 7.1,333.(132-36,42)2
= 101409 mm4 /mm.
ứng suất trong cốt thép chịu kéo As :
fs = n.= 7. = 185,5 Mpa
0,6.fy = 0,6.400 = 240 Mpa
Thông số bề rộng vết nứt , chọn trong diều kiện môi trường khắc nghiệt : Z=23000 (N/mm).
dc = min{33;50} = 33 mm
Do ở thớ dưới dùng thanh số No.15 cách nhau từ tim đến tim là 150 mm ,do đó diện tích bêtông có cùng trọng tâm với cốt thép chịu kéo chia cho số thanh :
A= 2.33.150 = 9900 mm2
Ta có : fsa = = = 334 Mpa
Kiểm tra điền kiện :
fs ≤ fsa = ≤0,6.fy
ta thấy : fs= 185,5 Mpa < fsa= 334 Mpa
fs= 185,5 Mpa < 0,6.fy = 240 Mpa
vậy thỏa mãn điều kiện .
Cèt thÐp ph©n bè
Cốt phân bố theo chiều dọc cầu đặt ở phía đáy bản có tác dụng phân phối tải trọng bánh xe dọc cầu đến cốt chịu lực theo phương ngang cầu . Diện tích cốt thép này được tính theo % cốt thép chính chịu mômen dương .
số phần trăm = ≤ 67 %
trong đó Sc là chiều dài có hiệu của nhịp : Sc = 2200-250 = 1950mm
số phần trăm = Min{ ; 67 %} = 67 %
Bố trí 67% (dương As) = 67%.0,889 = 0,596
Chọn No10@150 có : As = 0,667
Cèt thÐp chèng co ngãt .
Lượng cốt thép tối thiểu theo mỗi phương :
Min As = 0,75.
Với bản cao 185 mm , rộng 1mm . ta có : Ag = 185.1 = 185 mm2
fy = 400 Mpa
minAs = 0,75.= 0,350
Cốt thép chống co ngót chia đều cho cả hai mặt trên và dưới . như vậy hàm lượng thép phân bố mỗi phương là 0,18 . Ngoài ra khoảng cách lớn nhất của cốt thép này không vượt quá 3 lần chiều dày bản hay 450 mm . Phía dưới đã có thép phân bố (đã tính toán ở trên ) . Vậy chọn thép chống co ngót phía trên No10@450 ,có As = 0,222 .
S¬ ®å cÊu t¹o cèt thÐp trong b¶n.
III.ThiÕt kÕ dÇm chñ .
MÆt c¾t ngang cÇu
Quy mô cầu :
Sè liÖu ban ®Çu :
Quy trình : 22TCN-272-05
Mặt cắt ngang cầu(hình vẽ)
Chiều dài dầm : L = 27,6 m
Nhịp tính toán : Ltt = 27 m
Khổ cầu : B = 12,76 m
Bề rộng phần xe chạy : Bxc = 12,0 m
Lớp áo đường bêtông nhựa dày : h = 75 mm
Dầm ngang : Bố trí 5 dầm ngang , khoảng cách giữa các dầm ngang là 6,75m . Kích thước dầm ngang : bề rộng dầm ngang là 300mm, dầm ngang đầu dầm cao 1170 mm
Khoảng cách dầm chủ : S = 2,20 m
vật liệu
bê tông dầm : = 40 Mpa
cường độ cốt thép thường : fy = 400 Mpa
khối lượng riêng của thép : Ws = 7850
khối lượng riêng của bêtông : Wc = 2400
khối lượng riêng của lớp phủ mặt cầu : Wfws = 2250
TiÕt diÖn dÇm chñ .
DÇm chñ ch÷ T liªn hîp b¸n l¾p ghÐp .
chiều cao dầm lùa chän dÇm chñ : hdc = 1370 mm
chiều dày lớp bêtông bảo vệ tối thiểu đối với cốt thép chủ là : 50 mm
Chän kÝch th­íc khèi dÇm ®óc:
chọn kích thước dầm như hình vẽ
TÝnh to¸n c¸c ®Æc tr­ng h×nh häc cña dÇm chñ
ChiÒu réng b¶n c¸nh cã hiÖu :
dầm trong : bi ≤ ¼ nhịp có hiệu= ¼ .27=6,75m
12.ts+ .bf = 12.200+0,5.200=2500mm
Khoảng cách trung bình của dầm kề nhau =2200mm
bi = Min {6,75 ; 2320 + ; 2200 }
bi = 2200mm
be – ≤ 1/8 nhịp có hiệu
Chiều rộng bản hẫng
be = + Min {.27000; 6.185 + .200 ; 880}
be = 2200/2+880 mm=1980mm < 2200 mm .
Vậy chọn : be 6.ts + .bf
=1980mm
DiÖn tÝch tiÕt diÖn dÇm :473500 mm2
dầm T Ag = 869500 mm2
Tiết diện chưa liên hợp : Ac = 473500 mm2
M«men ®èi víi trôc ®i qua ®¸y dÇm :
Với tiết diện nguyên :
Sx,ng=28,95.1010 mm3
Với tiết diện liên hợp :
Sx,lh= 114,65.1010mm3
Ta cã c¸c kho¶ng c¸ch :
Tiết diện nguyên : = = 627mm
= hd - = 1370-627= 743 mm
Tiết diện liên hợp : = = 1011 mm
= hdc - = 1570-1011 = 559mm
TÝnh to¸n m«men qu¸n tÝnh cña tiÕt diÖn .
Tiết diện nguyên :
Ig,x =10,32.1010 mm4
Tiết diện liên hợp :
Ig,lh= 25,76.1010 mm4
TÝnh to¸n néi lùc.
§­êng ¶nh h­ëng néi lùc dÇm chñ..
Đường ảnh hưởng mômen uốn.
Đường ảnh hưởng mômen uốn tại các tiết diện dầm chủ :
II.2.2Hệ số phân phối hoạt tải
Lực xung kích : IM = 25%
Tham số độ cứng dọc :
Tiết diện nguyên : Kg = n.(Ig +Ag.)
Trong đó n = 1
Ig = 10,32.1010 mm4
= - = 743-100= 643 mm
Þ Kg = 1.( 10,32.1010 +473500.) =3,0.1011 mm4
Tiết diện liên hợp : Kg = n.(Ig,lh +Ac.)
Trong đó : n = ; với E = 0,043.gc1.5.
Môdun đàn hồi của bêtông mặt cầu :
Ec = 0,043.gc1.5. = 0,043.24001.5.= 31975 Mpa
Môdun đàn hồi của bêtông dÇm:
Es = 0,043.gc1.5. = 0,043.24001.5.= 35749MPa
Þ n = = 1.15 Lấy : n = 1,2
= - = 559-100 = 459 mm
Þ Kg = 1,2.( 25,76.1010+869500.) =4,75. 1011 mm4
Trường hợp mặt cắt thiết kế rơi vào trường hợp k của bảng 4.6.2.2.1-1 . theo đó áp dụng các bảng tra 4.6.2.2.2a-1và 4.6.2.2.3a-1lần lượt để tính phân phối mô men uốn và lực cắt .
Kiểm tra phạm vi áp dụng của bảng tra sẵn hệ số phân phối ngang của AASHTO .
1100mm≤ S ≤ 4900mm S= 2200 thỏa mãn .
110mm≤ ts ≤ 300mm hc = 200 thỏa mãn
6m≤ L ≤ 73m L = 27,00m thỏa mãn
Số dầm chủ ≥ 4 Số dầm chủ = 6 thỏa mãn
Tính hệ số phân phối tải trọng cho dầm trong :
Với một làn xe chất tải , phân phối hoạt tải khi tính mômen dầm trong là :
mgSImomen = 0,06 + ..
S = 2200 mm ; L = 27000 mm ; ts = 200mm ; Kg = 2,2.1011 mm4
V à
Þ mgSImomen = 0,06 + .. = 0,45
Với 2 hay nhiều làn xe chất tải , phân phối hoạt tải khi tính mômen đối với dầm trong là :
mgMImomen = 0,075 + ..
Þ mgMImomen = 0,075+ .. = 0,630
Với một làn xe chất tải , phân phối hoạt tải khi tính lực cắt dầm trong là :
mgSIcat= 0,36 + = 0,36+ = 0,65
Với hai hay nhiều làn xe chất tải ,phân phối hoạt tải khi tính lực cắt dầm trong là :
mgMIcat = 0,36 + - = 0,2 + - = 0,77 khống chế
Tính hệ số phân phối ngang cho dầm biên .
ChiÒu dµi c¸nh hÉng : de = 500 tháa m·n ®iÒu kiÖn : -300 ≤ de ≤1700
tung ®é ®­êng ¶nh h­ëng d­íi c¸c b¸nh xe .
y1 = 1
y2 = 0,173
khi chÊt mét lµn xe .Khi tÝnh m«men
hÖ sè lµn xe : m1lx = 1,2. dïng nguyªn t¾c
®ßn bÈy :
mgSEmomen =(0,5+0,5.0,5/2,2). m1lx = 0.736
khi chÊt 2 lµn xe hoÆc nhiÒu lµn xe,
khi tÝnh m«men uèn:
e = Max(0,77+;1) = 1
mgMEmomen =e. mgMImomen= 1.0,630 = 0,630
Víi mét lµn xe chÊt t¶i, ph©n phèi ho¹t t¶i khi tÝnh lùc c¾t víi dÇm ngoµi lµ :
mgSEc¾t =0,5.(y1 +y2). m1lx= 0,736
víi nhiÒu lµn xe chÊt t¶i , ph©n phèi ho¹t t¶i khi tÝnh lùc c¾t dÇm ngoài lµ :
e =0,6+=0,6+ =0,77
mgMEc¾t = e. mgMIcat = 0,77. 0,77 = 0,593
B¶ng tæng hîp kÕt qu¶ tÝnh to¸n hÖ sè ph©n phèi néi lùc :
Tõ kÕt qu¶ tÝnh to¸n ë trªn , ta cã thÓ dïng hÖ sè ph©n phèi t¶i träng khi tÝnh
m«men lµ 0,736 cho dÇm ngoµi vµ 0,630 cho dÇm trong .
HÖ sè ph©n phèi ho¹t t¶i khi tÝnh lùc c¾t lµ 0,736 cho dÇm ngoµi vµ 0,77 cho
dÇm trong ®Ó tÝnh to¸n .
T Ünh t¶i t¸c dông lªn dÇm
T¶i träng b¶n th©n t¸c dông lªn dÇm chñ (tÝnh trªn 1 mm chiÒu dµi dÇm )
DCdÇm = Wc.g.Ag =11.984 N/mm
Wc = 2400 ;g = 9.81 ; Ag = 509000
T¶i träng b¶n mÆt cÇu (t¸c dông lªn tiÕt diÖn nguyªn )
víi dÇm trong DCIb¶n =Wc.g.ts.S=2400.9,81.200.109.2200 =10,36 N/mm
Víi dÇm ngoµi DCEb¶n =Wc.g.ts.Lh= 4,15 N/mm
Þ tÜnh t¶i c¸c bé phËn kÕt cÊu t¸c dông lªn dÇm trong :
DCI = DCIban + DCdam =22,344 N/mm
Þ tÜnh t¶i c¸c bé phËn kÕt cÊu t¸c dông lªn dÇm ngoµi :
DCE = DCEban + DCdam =16,134 N/mm
T¶i träng b¶n th©n cña lan can
DClancan = (Wlancan.g.diÖn tÝch lan can)=4.65 N/mm
Wlancan=2400 ; diÖn tÝch lan can = 197325 mm2
t¶i träng cña dÇm ngang :=1170.300.2000.2400.9.81.10-9 =16.53 KN
t¸c dông lªn dÇm trong : WIx = 16.53 kn
t¸c dông lªn dÇm ngoµi WEx = 8,265 kn
t¶i träng b¶n th...

---