B - Đập đất đá 307

Ch"ơng 4

thấm qua đập đất đá

!"#$%&'#($)*+$,* +$,/0#1$,/2#3$.4#$
4.1. Tổng quát
Nội dung nghiên cứu tính toán thấm qua đập đất đá là xác định các yếu tố sau:
- Lực tác dụng cơ học của dòng thấm lên đập;
- Vị trí mặt bo hòa hay đQờng bo hòa;
- Vị trí điểm dòng thấm đi ra mái dốc hạ lQu hoặc đi vào vật thoát nQớc;
- LQu lQợng thấm;
- Độ cao mao dẫn trên mặt tự do (mặt bo hòa) của dòng thấm;
- Thành phần hoá của đất và của nQớc thấm.

Thông qua kết quả tính toán thấm tiến hành đánh giá độ tin cậy và tính kinh tế
của đập đQợc thiết kế, từ đó có thể áp dụng các biện pháp điều chỉnh bổ sung khi
cần thiết.
Các phQơng pháp nghiên cứu tính toán thấm bao gồm phQơng pháp cơ học chất
lỏng, phQơng pháp thủy lực và phQơng pháp thực nghiệm.
Đặc tính của chuyển động thấm trong đập đất đá phụ thuộc vào nhiều yếu tố nhQ:
cấu tạo đập, cấu tạo địa chất của nền và bờ, địa hình khu vực xây dựng, đặc trQng chế
độ thủy văn và địa chất thủy văn của công trình.


tQơng đối, bởi vì ngay những thông số tính toán nhQ hệ số thấm cũng đQợc lấy một cách
tQơng đối, nhất là hệ số thấm của nền.
Bên cạnh những yếu tố ảnh hQởng liên quan đến điều kiện tự nhiên của khu vực
xây dựng công trình, các yếu tố về cấu tạo của đập nhQ vật thoát nQớc, bộ phận chống
thấm ở đập và dQới nền, có tác động rất lớn đến chế độ thấm trong đập đất đá.
Trong những đập đất với độ cao lớn còn có ảnh hQởng của trạng thái ứng suất ở
trong đập và nền, dẫn đến sự thay đổi tính chất thấm của đất. Tính chất thấm không
đồng nhất trong đất cũng thQờng gặp đối với đập đất đá xây dựng bằng phQơng pháp nổ
mìn định hQớng.
Những ví dụ dẫn chứng trên đây cho thấy bài toán thấm trong thực tế là phức tạp
và chỉ có thể giải chính xác cho từng trQờng hợp cụ thể bằng phQơng pháp mô hình số
hoặc phQơng pháp thực nghiệm trên mô hình tQơng tự, có sử dụng các thiết bị thí
nghiệm nhQ mô hình EGDA (tQơng tự điện thủy động lực học), kết hợp với mô hình
thấm bình diện, thấm khe hẹp, v.v
B - Đập đất đá 309

Lời giải giải tích chuyển động thấm trong đập đất chủ yếu đQợc thiết lập cho các
bài toán thấm phẳng hoặc thấm bình diện ứng với môi trQờng thấm là đất đồng nhất áp
dụng cho đoạn đập ở lòng sông và đập xây dựng ở vùng đồng bằng có chiều dài lớn.

Lớp cách n-ớc và thoát n-ớc
Trong trQờng hợp đất đập và nền là không đồng chất thì cần phải sử dụng khái
niệm lớp cách nQớc và lớp thoát nQớc. Ví dụ, đất đập hoặc đất ở một bộ phận nào đó
của đập có hệ số thấm là k
đ
, còn đất nền có hệ số thấm là k
n
. Nếu k
đ
/k

Tính chất đẳng h-ớng và dị h-ớng của vật liệu
Khái niệm đất đồng chất về phQơng diện thấm trong đập đất thQờng không dẫn
đến những sai số đáng kể so với thực tế, tuy vậy ở một số trQờng hợp phải chú ý đến sự
không đồng nhất của vật liệu (tính chất dị hQớng về thấm).
Nếu thân đập hoặc bộ phận chống thấm của đập (nhQ lõi giữa, tQờng nghiêng
bằng đất) đQợc thi công bằng loại vật liệu tQơng đối đồng chất, thì hệ số không đồng
nhất có giá trị nhỏ và có thể giải quyết bài toán thấm với môi trQờng đồng nhất.
Sự không đồng nhất - dị hQớng ở đây thQờng xảy ra do công nghệ thi công đắp đất
với những lớp nằm ngang, tạo sự khác nhau về hệ số thấm theo phQơng ngang và đứng
với
xy
tt
k(23)k
ằá , trong đó:
x
t
k
và
y
t
k
là các hệ số thấm theo phQơng x (ngang) và
y (đứng).
Trong trQờng hợp vật liệu sử dụng cho kết cấu chống thấm của thân đập có cấu
tạo thành phần hạt rất khác nhau, thì khi đổ đất thQờng xảy ra hiện tQợng phân tầng, ở
dQới là đất hạt thô với hệ số thấm lớn, phía trên nó cỡ hạt nhỏ hơn và hệ số thấm nhỏ
hơn. Với lớp đổ tiếp theo sự phân tầng cũng tQơng tự nhQ vậy. Hậu quả của phân tầng là
tạo ra sự dị hQớng về hệ số thấm trong phạm vi mỗi lớp với độ chênh lệch tới 5 á 7 lần,
có khi tới 10 lần. Hiện tQợng này đ xảy ra ở đập Orto - Tokoiskaia trên sông Tsu. Bằng
chứng là dòng thấm chảy lộ ra mái dốc hạ lQu ở cao độ ngang với mực nQớc thQợng lQu

k
). NhQ thấy rõ trên hình
4-3 b, đối với đất đồng chất dị hQớng, tác dụng của vật thoát nQớc nằm ngang bị giảm
đi rất đáng kể. Trong trQờng hợp này phải sử dụng vật thoát nQớc thẳng đứng.
$.5#1$67G+$*9$:;$HIJ!$<1=>$</&#3$:BC$:;#3$K1=<$KL$M,N$#O>$#3A#3$
a) Thấm đẳng hQớng; b) Thấm dị hQớng
xy
tt
K 10k
= .

ảnh h-ởng trạng thái ứng suất đến hệ số thấm
Một vấn đề khác cần chú ý là ảnh hQởng của ứng suất đến hệ số thấm trong vật
liệu đập. Nếu đất bị nén mạnh và ứng suất trung bình 3/)(
zyx
s+s+s=s ở các điểm
khác nhau trong thân đập có sự khác nhau đáng kể về giá trị, thì sẽ có hiện tQợng
thấm không đồng nhất, bởi vì độ rỗng của đất thay đổi phụ thuộc vào ứng suất. Theo
V.P. Nedriga, hệ số thấm trong lõi giữa của đập cao và siêu cao có thể khác nhau
đến 10 lần đối với vật liệu ở vùng dQới đáy lõi so với vùng trên đỉnh lõi. Thậm chí nếu
x
t
k
=
y
t
k

Thấm qua đập đất đá là thấm không áp có mặt bo hòa là mặt thoáng tự do, vì vậy
phía trên mặt bo hòa hình thành vùng đất có độ ẩm giảm dần dQới tác dụng của lực
mao dẫn (w
m
< w
b
, trong đó: w
m
- độ ẩm của đất ở vùng mao dẫn, w
b
- độ ẩm của đất
trong điều kiện bo hòa nQớc - đất nằm dQới đQờng bo hòa). Chiều cao mao dẫn và sự
phân bố độ ẩm của đất ở vùng mao dẫn phụ thuộc vào kích thQớc kẽ rỗng giữa các hạt
đất. Theo số liệu quan trắc thực tế, với đất có cỡ hạt d = 0,1 mm, chiều cao mao dẫn
trung bình bằng h
m
= 0,5 m; đất hạt bụi hoặc hạt sét có chiều cao mao dẫn tới trên 10 m.
áp lực trong vùng mao dẫn nhỏ hơn áp lực không khí ngoài trời và có sự phân bố
áp lực theo quy luật thủy tĩnh (xem hình 4-5 b), theo công thức:
312 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1
P = P
K
-
i
m
hg (4.1)
Trong đó: P và P
K
- áp lực ở điểm xét và áp lực không khí;
h

mái dốc hạ lQu không bị Qớt dQới tác dụng của dòng thấm ra hạ lQu.

Tr-ờng hợp tính toán thấm
Tính toán thấm trong đập đất đá đQợc xét với những trQờng hợp sau:
a) Mực nQớc thQợng lQu là mực nQớc thiết kế lớn nhất (MNDBT), mực nQớc hạ
lQu là mực nQớc ứng với lQu lQợng tháo lũ tính toán.
Đây là trQờng hợp có áp lực thấm lớn nhất lên công trình ứng với tổ hợp tính toán
cơ bản.
b) Mực nQớc thQợng lQu là mực nQớc kiểm tra (MNGC), mực nQớc hạ lQu là mực
nQớc ứng với lQu lQợng tháo lũ kiểm tra (Q
ktr
phụ thuộc vào cấp công trình lấy theo tần
suất lũ kiểm tra).
TrQờng hợp này đQợc tiến hành theo bài toán thấm ổn định đối với đập bằng vật
liệu có hệ số thấm lớn nhQ đất cát, trong đó vị trí đQờng bo hòa rất nhanh chóng đQợc
ổn định sau khi có sự thay đổi mực nQớc ở thQợng lQu và hạ lQu.
Đối với đập bằng đất sét (ít thấm) hoặc đập đá đổ có bộ phận chống thấm bằng
đất sét, cần giải bài toán thấm không ổn định khi mực nQớc thQợng lQu là MNGC.
B - Đập đất đá 313

c) Mực nQớc thQợng lQu là MNDBT, mực nQớc hạ lQu là mực nQớc lớn nhất mùa
kiệt. Đây là trQờng hợp tính toán cơ bản để chọn kết cấu tầng lọc tại khu vực tiếp xúc
giữa đập với bộ phận thoát nQớc thấm của đập và nền.
d) Mực nQớc thQợng lQu từ MNDBT hạ xuống đến MNPL (mực nQớc phòng lũ)
hoặc đến một mực nQớc nào đó (theo giả định) với tốc độ hạ mực nQớc khác nhau. Bài
toán này đQợc tiến hành theo trQờng hợp thấm không ổn định để kiểm tra độ ổn định
của mái dốc thQợng lQu của đập và bờ.
Ngoài ra, tuỳ theo yêu cầu và tầm quan trọng của công trình, có thể tính thấm
với trQờng hợp vật thoát nQớc bị hQ hỏng, nhằm xác định vị trí đQờng bo hòa ra mái
dốc hạ lQu, khả năng ổn định của mái dốc và các ảnh hQởng biến dạng do thấm đối với


i
- chiều dài đoạn thứ i;
n - số đoạn tính toán.

Căn cứ vào hình dạng mặt cắt ngang của lòng sông và bình đồ của đập, tiến hành
chia đập thành những đoạn đặc trQng theo điều kiện các thông số kích thQớc hình dạng
và thông số thấm (loại vật liệu đập và nền, hệ số thấm ở mỗi đoạn là nhQ nhau hoặc gần
nhQ nhau, hoặc nếu có thay đổi thì theo quy luật đQờng thẳng (không có đột biến),
để có thể lấy giá trị trung bình cộng (xem ví dụ hình 4-6).

314 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1 .5#1$67a+$*9$:;$K1!A$>b<$Kc<$Z2K$</dK$:BC$<14#1$#1e#3$:&'#$:bK$</I#3$4.2. Những bài toán thấm ổn định đặc tr-ng trong đập đất
4.2.1. Thấm qua đập đất đồng chất trên nền không thấm, không có vật thoát n-ớc

Bài toán 1: Thấm qua đập đất đồng chất trên nền không thấm là trQờng hợp đơn
giản nhất nhQng rất cơ bản khi nghiên cứu thấm trong đập đất, vì vậy có thể gọi là bài
toán thấm số 1.
Trên cơ sở các phQơng pháp giải bài toán thấm số 1, cho phép mở rộng bài toán
thấm cho những sơ đồ phức tạp hơn với độ chính xác cao hơn.

a. Ph-ơng pháp phân đoạn
Có rất nhiều nghiên cứu và kiến nghị về cách giải bài toán thấm không áp đặt ra ở
trên bằng phQơng pháp thủy lực, trong đó đQợc sử dụng phổ biến nhất là phQơng pháp
phân đoạn do viện sỹ N. N. Pavơlôpxki đQa ra, đến nay đ đQợc hiệu chỉnh bổ sung.


Vận tốc thấm theo đQờng dòng phân tố dz:

ka
vkJ
m(z d)
==
+

LQu lQợng phân tố theo bó dòng dz:

kadz
dqvdz
m(z d)
==
+

LQu lQợng toàn phần qua phân đoạn I là:

1
1
ah
ah
1
a
a
dah
kakaka
qdzln(z d)ln
m(z d)mmda

316 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1
ĐQờng bo hòa trong phân đoạn II xác định theo công thức:

22
x1
2q
hhx
k
=- (4.6)
Trong đó: h
x
và x là chiều cao đQờng bo hòa ở vị trí x cách gốc toạ độ lấy từ mặt
phẳng 1.1 (điểm O trên hình 4-8).
Thấm qua phân đoạn III: ĐQờng dòng thấm ở phân đoạn III cũng đQợc xem là
những đQờng thẳng song song nằm ngang. Thấm ở phân đoạn III đQợc chia thành hai
phần, phía trên và dQới mực nQớc hạ lQu.
Đối với phần phía trên mực nQớc hạ lQu:

1
1
111
z
1
J
mzm
==,
v
1
= kJ
1

o
2
12
a
J
mz
=
v
2
= kJ
2
=
o
12
ka
mzo
2222
12
ka
dqvdz dz
mz
==
và
a
o H
2
ooo2


1
đđ
đ1
22
1o2
oo2
1o
1o2
đ
hdh
H
q
.2,3lg;
km Hh
h(a H )
q
;
k 2L
aaH
q
12,3lg;
kma
LbmH (a H ).

ỹ
=
ù
-
ù

nghị bổ sung khác nhau.
A. A. Ughintruc và P.A. Sankin sử dụng giả thiết đQờng dòng thấm ở phân đoạn I
là những đQờng cong tròn tâm ở A, do đó lQu lQợng thấm qua phân đoạn I đQợc tính
bằng (hình 4-9):

oo
111
oooooo
1
o
qk.a.360115 ka
qkJhkh
h
(90)(90)(90)
.
2
180
===ằ
p-qp-q-q
(4.11) $.5#1$67l+$*9$:;$<j#1$<1=>$<1k&$C1Q#$:&'#$XJ!$:Im#3$Zn#3$
o$C1Q#$:&'#$p$H4$KTK$K_#3$</n#$

A. Cadagranđơ đề nghị giả thiết đQờng đẳng thế ở ranh giới phân chia đoạn II và
III là cung tròn CE có tâm ở D (hình 4-9), do đó công thức lQu lQợng thấm qua phân
đoạn III có dạng:

o 2

q
;
K
90
hhh(a H )
q
;
K2L 2L
aH
q
asin12,3lg;
K a
LbmH (a H ).
ỹ
=
ù
-q
ù
ù
+
ù
==
ù
ý
ù
ổử
+
=q+
ù
ỗữ

nghiêng sét, thì vật thoát nQớc (các tầng lọc của VTN) còn có tác dụng giảm áp lực kẽ
rỗng trong quá trình cố kết của vật liệu ít thấm, nhờ đó đẩy nhanh quá trình cố kết của vật
liệu, hoặc giảm áp lực kẽ rỗng khi có lực động đất tác dụng lên đập.
Vật thoát nQớc ở đáy và nền đập đất có tác dụng giảm áp lực kẽ rỗng ở nền và để
thoát nQớc có áp trong tầng chứa nQớc dQới nền bị che phủ bởi lớp cách nQớc bên trên.
B - Đập đất đá 319

Trên hình 4-11 giới thiệu sơ đồ đập đất đồng chất trên nền không thấm có vật
thoát nQớc với cấu tạo khác nhau, đQợc bố trí ở những vị trí khác nhau, phụ thuộc vào
điều kiện làm việc và mục đích - yêu cầu đối với mỗi loại vật thoát nQớc.
DQới đây là lời giải đối với một số sơ đồ làm việc điển hình của vật thoát nQớc
trong thân đập đất đồng chất trên nền không thấm. Trên cơ sở phQơng pháp giải những
bài toán này có thể mở rộng cho các sơ đồ tính toán tQơng tự khác.
$.5#1$6788+$*9$:;$KTK$H&'!$XB<$<1&T<$#IJK$\M,N]$
</&#3$:BC$:=<$:;#3$K1=<$</"#$#h#$?1@#3$<1=>$
I- VTN bề mặt; IIa- VTN lăng trụ; IIb- VTN gối phẳng nằm ngang dQới đáy đập;
IIc- VTN ống dọc; IId, IIđ- VTN gối phẳng nằm ngang kết hợp với VTN gối nghiêng
đặt sâu trong thân đập; IIIa, IIIb, IIIc- các loại VTN hỗn hợp.

Bài toán 2: Thấm qua đập đất đồng chất trên nền không thấm, vật thoát nQớc lăng
trụ (hình 4-12).

.5#1$678D$

PhQơng trình lQu lQợng thấm qua đập:

b

1
- hệ số mái dốc thQợng lQu của đập;
m
1'
- hệ số mái dốc thQợng lQu của VTN;
k - hệ số thấm của vật liệu đập;
H
1
, H
2
- chiều sâu cột nQớc thQợng và hạ lQu.

PhQơng trình đQờng bo hòa:

2
cx
h)xL(
K
q
2h
+-=
(4.15)
Trong đó: h
c
- tung độ đQờng bo hòa tại mặt cắt 1 - 1, lấy nhQ sau:
a) Khi H
2
> 0:

2b

1x
- (đQờng
nét liền thay cho đQờng đứt khúc).

Bài toán 3: Đập đất đồng chất trên nền không thấm, VTN bề mặt dạng gối
nghiêng (còn gọi là kiểu áp mái), hạ lQu có nQớc (hình 4-13).
.5#1$678G
PhQơng trình lQu lQợng thấm qua đập:
B - Đập đất đá 321 b
2
2
2
1
L2
HH
k
q
-
= (4.18)
Trong đó: L
b
= L +
D
L

2
)
[ ]
2
2
2
2
m
q
0,5 1 H ;
k
2f(m)
ỡỹ
ùù
-+
ớý
ùù
ợỵ
(4.21)
Hàm f(m
2
) lấy giá trị tQơng tự nhQ hàm f(m
1
), phụ thuộc vào hệ số mái dốc hạ
lQu m
2
.
Đoạn đầu đQờng bo hòa đQợc chỉnh bằng mắt tQơng tự nhQ bài toán 2, ở đoạn
h
x

b
;
D
L
b
=
l
H
1
;
h
r
= f(m
2
)
q
k
(4.23)
322 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1
Hàm f(m
2
) phụ thuộc vào hệ số mái dốc hạ lQu, f(m
2
) = 0,5 + m
2
khi m
2
> 1;
f(m
2

b
H
q
k 2L
= (4.25)
Trong đó: L
b
= L + DL
b
; DL
b
= lH
1

PhQơng trình đQờng bo hòa

xtn
q
h 2 (LxL)
k
=-+
(4.26)
L
tn
- khoảng cách từ mép thQợng lQu rnh thoát nQớc đến tâm ống thu nQớc thấm,

tn
q
L0,5
k

1
H h
q
k 2L
-
= (4.27)
Trong đó: L
1
= lH
1
+
1

Đối với phân đoạn II (lõi giữa), có thể sử dụng lời giải của N. N. Pavơlôpxki,
trong đó đQợc chia thành 2 khu vực thấm khác nhau là khu thấm nằm trên vị trí điểm
đầu đQờng bo hòa của phân đoạn III (điểm C) và khu thấm nằm dQới mặt cắt ngang
qua điểm C.
LQu lQợng phân tố qua phần trên đQờng bo hòa đQợc xác định theo công thức
(hình 4-16 a):

11
1
1
1oo
o
kzdzk
z
dqdz
t
t 2m z2m

1
o
1
m2
t
z
m2
t
1
m2
t
z
z
+
-=
+

324 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1
ta có
1
11o
1
1
oo
o
t
h
kt 2m
qhln
t

==
++

do đó, lQu lQợng qua lõi ở phần dQới đQờng bo hòa phía hạ lQu có dạng:

1
1
1
h
1o
2 1
1
1oo
h
o
t
h
kh 2m
dz
qkhln
t
t 2m z2m
h
2m
+
==
+
+
ũ
(4.29)

1o12 1 2
hh Hh Hh
q H
1lnln
k 2mhh Hh Hh
ộự

=-+
ờỳ

ởỷ
(4.30)
PhQơng trình lQu lQợng thấm qua phần hạ lQu của đập với giả thiết bỏ qua chiều
cao hút a
o
có dạng (hình 4-16 a):

22
22
h H
q
k 2L
-
= (4.31)
Giả thiết bỏ qua chiều cao hút a
o
là cho phép, bởi vì khi có vật chống thấm trong
đập thì đQờng bo hòa ở phần hạ lQu đập rất thấp.
B - Đập đất đá 325


1
hh
q
k 2t
-
= (4.32)
$.5#1$678f+$,1=>$g_A$:BC$:=<$KL$Hu!$3!eA$</"#$#h#$?1@#3$<1=>$

PhQơng trình đQờng bo hòa qua phần thQợng lQu của đập phía trQớc lõi (phân
đoạn I) có dạng:

2
1
2q
y H x
k
=- (4.33)
Trong đó trục tung (y) đQợc lấy theo mặt cắt 1.1 (hình 4-16 a và 4-17).

PhQơng trình đQờng bo hòa ở phần hạ lQu đập phía sau lõi (phân đoạn III)
có dạng:

2
2
2q
y' hx
k

đQợc xác định nhQ sau:

đ
otrb
'
k
tt
k
=

(4.35)
Trong đó:
'
ntrb
1 2
đ
2k.t
2L
kkarch
(hh)t
=+
p+

; (4.36)
t
trb
- chiều rộng trung bình của lõi,
t
đ
trb

qua đoạn tQờng nằm trên đQờng bo hòa với lQu lQợng q
1
và thấm qua đoạn tQờng phía
dQới đQờng bo hòa với lQu lQợng q
2
(hình 4-19).
$.5#1$678l+$*9$:;$<1=>$g_A$:BC$:=<$KL$<Im#3$#31!"#3$

Đối với đoạn tQờng trên đQờng bo hòa lQu lQợng phân tố qua đoạn d cách mép
nQớc có thể viết theo biểu thức:

tt
1tt
kk
dqkJd zd zdz
sin
===
ddq
(4.37)
Trong đó:
k
t
- hệ số thấm của tQờng nghiêng;
J
t
- građian thấm qua tQờng nghiêng, J
t

Đối với đoạn tQờng dQới đQờng bo hòa ta có:
dq
2
= k
t
J
2
d

=
1111
tt
HhHh
kdkdz
sin

=
ddq

328 sổ tay KTTL * Phần 2 - công trình thủy lợi * Tập 1
do đó
1
11
H
11111
2 tt
Hh
H h(Hh)h
qkdzk
sinsin

), N. N. Pavơlôpxki
đ lập công thức tính lQu lQợng thấm có dạng:

1o
12o
Hz
1 2 1 2 1o
2 đđ
1 2 o
Hhz
hhhh Hz
qkdkln
mmHhz
-=x=
x
ũ
(4.41)
Trong đó: k
đ
- hệ số thấm của đập; các kí hiệu khác xem hình 4-19.

Cân bằng phQơng trình (4.39) với (4.41) ta có:

đ
1 2 1o111
t
1 2 o

aaH
q
1ln
kma
ổử
+
=+
ỗữ
ốứ
(4.44)
Khi xét đến lQu lQợng q
1
với giả thiết lQợng nQớc thấm sau khi qua tQờng nghiêng
không đủ làm bo hòa khối đất nằm trực tiếp ở phía dQới nó cho nên sẽ rơi tự do theo
các kẽ hổng của khối đất này, vì vậy phQơng trình thấm ở nêm thQợng lQu của thân dập
(dQới tQờng nghiêng) có dạng:

22
111111o
1 2
2(H h)hLL(2H2hz)
hh
sin3cos
h-h-+
-=ì
dqdq
(4.45)
Trong đó
h
- tQơng quan hệ số thấm của tQờng với đập,

đQợc xác định theo quan hệ:

ttrb
'
t
k
Lsin
k
D=dq
(4.47)
Trong đó:
d
trb
- chiều dày trung bình của tQờng nghiêng,
2
dt
trb
d+d
=d ;
d
t
,
d
d
- chiều dày tQờng ở mặt cắt qua mép nQớc và dQới chân tQờng, đo theo
phQơng vuông góc với tQờng (hình 4-20);
q
- góc nghiêng của mái dốc tQờng so với mặt nằm ngang;
ntrb 2
tt

50
k
>o
b
h0, 65
1tg
2
=
p
ổử
a
ỗữ
ốứ
(4.49)
Građian dòng thấm đi ra mái dốc hạ lQu của lõi:

t
n
J sin;
J sin.tg;
sin
J .
cos
ỹ
ù
=a
ù


.5#1$67D8+$vu!$:BC$</"#$#h#$?1@#3$<1=>$
B - Đập đất đá 331

4.2.4. Thấm qua đập trên nền thấm n-ớc chiều dày có hạn
a) Tr"ờng hợp tổng quát
Tuỳ thuộc vào cấu tạo vật liệu của đập và nền, sự chuyển động thấm qua đập và
nền sẽ rất khác nhau.
Trong trQờng hợp đập và nền là đất đồng chất, khi hệ số thấm của nền bằng hoặc
lớn hơn hệ số thấm của đập (K
n
K
đ
), dòng thấm có xu hQớng đi từ đập xuống
nền (hình 4-22), nghĩa là ảnh hQởng nền đối với thấm trong thân đập là rất đáng kể và
rõ rệt.
Để đơn giản bài toán, trong trQờng hợp K
n
ạ K
đ
, N. N. Pavơlôpxki đ sử dụng giả
thiết thấm qua đập và nền là độc lập nhau với đQờng dòng phân chia đi qua đáy đập.
LQu lQợng thấm chung đQợc xem là q = q
đ
+ q
n
, trong đó q
đ
và q
n