TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TP. HCM
KHOA CÔNG NGHỆ ĐỘNG LỰC

Tiểu Luận: Đồ án tính toán kết cấu Ô Tô

GVHD: Nguyễn Văn Phụng
SVTH :Nguyễn Văn Tuấn
LỚP : DHOTO7B
MSSV : 11065501

TPhcm,Ngày 16 tháng 06 năm 2014
Đồ án môn học Tính Toán Kết Cấu Ô Tô GVHD: PGS-TS Nguyễn Văn Phụng
2

Giá trị
Đơn vị
Công suất cực đại động cơ
Nemax = 65
KW
Số vòng quay ứng với công suất cực
đại
nN = 3000
Vong/min
Môment cực đại
Memax=128
Nm

nM=3000
Vong/min
Trọng lượng của xe
G = 1885
KG
Tỷ số truyền chung
io = 4,55

Tỷ số truyền tay số truyền 1
i1 = 3,11

Tỷ số truyền tay số truyền 2
i2 = 1,17

Tỷ số truyền tay số truyền 3
i3 = 3,11
`

Đồ án môn học Tính Toán Kết Cấu Ô Tô GVHD: PGS-TS Nguyễn Văn Phụng
4

N
emax
n
N
n
e
vg/min

N
e
M
e
N
e
= f(n
e
)
M
e
= f(n
e
)
CÁC ĐƯỜNG ĐẶC TÍNH NGOÀI ĐỘNG CƠ


a = b = c = 1 - động cơ xăng 4 kỳ
a = 0,5; b = 1,5: c = 1 - động cơ diezel 4 kỳ 9550
e
e
e
N
M
n


Xây dựng đồ thị đặc tính ngoài P
k
– V
Ta có:

23
ax
e e e
e em
N N N
n n n
N N a b c
n n n

   

   






 








Và
9550
e
e
e
N
M
n


Ta được bảng giá trị như sau:


(v/p)
2400
4400


 

  















































    



 








Chứng tỏ ở tỷ số truyền ih3 =1 xe không thể chạy lên dốc 1
gốc










Ta thử với số truyền ih2=1,17 xe cũng không thể chạy lên được
Ta thử tiếp với tỷ số truyền ih1=3,11 ,khi đó :



 



 

  

































 



Kết luận:Với 

 

 thì xe không chạy được ở tỷ số
truyền ih3 và ih2 khi xe đi lên 1 góc  



muốn xe lên được ta phải chuyển về tỷ số
truyền 

 xe mới chạy được.
2,Ảnh hưởng của li hợp tới quá trình phanh xe
a, Khi phanh xe không tách ly hợp, momen quán tính khi phanh tạo ra:






































Momen ma sát đĩa ly hợp:
Mc= β.Memax = 1,3.128 = 166,4 ( Nm)
Kết luận:











 


 




 



  


  

   















    




Pi = G.sin = 1885.sin3
o
30’ = 115KG = 1150N
Pf = f.G.cos = 0,02.1885.cos3
o
30’ = 37,6KG = 376N

















 


 




 






  



  

 








 







b , Công trượt khi đóng li hợp từ từ
Có 2 giai đoạn xảy ra:
-Giai đoạn 1: Moment ma sát ly hợp Mc tang từ 0 đến moment cản chuyển động Ma:





 






  











 








  






  

=1001627(Nm)





Chọn C = 18


= 230 Nm momen cực đại của động cơ





b. Mođun pháp tuyến:
m = (0,032 đến 0,04).A
Chọn m= 0,035.A = 0,035.90,7 = 3,2 (mm)
c. Đường kính trục bánh răng:
- Đường kính trục sơ cấp:











26,7 (mm)
- Đường kính trục thứ cấp:
d2 = 0,45.90,7= 0,45. 90,7 = 40,8 ( mm )
d. Số răng ở các tay số truyền






+Ở tay số truyền 2 , 








  






  

















Đồ án môn học Tính Toán Kết Cấu Ô Tô GVHD: PGS-TS Nguyễn Văn Phụng
11

2, Các lực tác dụng lên bánh răng
a, Lực vòng P:













Ở tay số truyền 1 ih1 = 3,11:







Ở tay số truyền 2 , 

:














































b,Lực hướng kính




Với β = 0 : góc nghiêng của đường răng
α = 250: góc ăn khớp bánh răng
Ở tay số truyền 1 ih1 = 3,11:



Ở tay số truyền 2 , 

:









































c, Lực dọc trục:

3, Kiểm tra bền trục ,bánh răng
a ,Tính toán kiểm tra bền các bánh răng

+ứng suất uốn
























  






Vậy tất cả các bánh rang trong hộp số thỏa bền ứng suất tiếp xúc
Với: b là bề rộng bánh răng b=(4,4 đến 7).m =5. 3,2=16 mm
y là hệ số dạng răng tra bảng 4.1 (trang 46 sách tính toán kết cấu oto) ta được y =
0,09 với Z= 14 răng
K là hệ số bổ sung K = 1,12


là bước răng pháp tuyến 






Ta thấy: 






  


Vậy bánh răng của hộp số thỏa điều kiện bền ứng suất tiếp xúc.

Trong đó N=10,58.10-6 MN
b0 =b =16.10-3 m là chiều dài đường tiếp xúc của các răng
E là mô đun đàn hồi (E=2,1.105 MN/m2)
Đồ án môn học Tính Toán Kết Cấu Ô Tô GVHD: PGS-TS Nguyễn Văn Phụng
13


























b ,Tính toán kiểm tra bền trục bánh răng

+Theo ứng suất uốn:

























+Theo ứng suất xoắn:















Tài liệu tham khảo:
1,Giáo trình tính toán kết cấu ô tô(Trường Đại Học Công Nghiệp Tphcm)
2,Cẩm nang tính toán kết cấu ô tô (Khoa Công nghệ động lực Trường Đại Học Công
Nghiệp Tphcm)