Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 155 -
Khả năng chịu lực của neo cứng chính l khả năng chịu ép mặt của nó. Lực trợt
tối đa m nó có thể tiếp nhận:

emem
RFT .
=
(4.86)
Trong đó:
+F
em
: diện tích chịu ép mặt của neo, đợc tính F
em
= b
n
*h
n
.
+b
n
, h
n
: bề rộng v chiều cao của neo.
+R
em
: cờng độ chịu ép mặt của bêtông, lấy bằng 1.6R
lt
đối với cầu ôtô v 2R
lt
đối với cầu xe lửa.

.
=
.
Đối với neo có 1sờn, mômen
2

8
1
n
bpM = .
Đối với neo 2 sờn, mômen
2
.025.0
n
bpM = đợc xuất phát từ điều kiện độ võng
giữa nhịp v 2 đầu mút thừa bằng nhau, khi đó b
1
=0.56b
n
v b
2
=0.22b
n
.
Kiểm tra điều kiện bền:
u
R
M
W
M

h
, W
h
l diện tích v
mômen chống uốn của mối hn. Trờng hợp chỉ có hn cạnh
chF
hh
.2= v
6
.
2
2
ch
W
h
h
= ; trờng hợp hn theo chu vi neo
nhhh
bhchF .2.2 += v
cbh
ch
W
nh
h
h

6
.
2
2

h'
R
R
h
n
d
n

Hình 4.56: Tính toán neo mềm

Khả năng chịu lực của neo mềm lm bằng thép hình:
(
)
bn
RbhT

5.0'55 += (4.87)
Khả năng chịu lực của neo mềm lm bằng thép tròn:











>=

n
: chiều di v đờng kính thép tròn, cm.
+R
b
: cờng độ tính toán bêtông, kg/cm
2
.
+R
o
: cờng độ tính toán thép chịu lực dọc trục của neo, kg/cm
2
.
Chú ý đờng kính thép tròn lm neo không nên > 25mm để đảm bảo neo tơng đối
mềm.
8.4.2.3-Tính neo cốt thép nghiêng:

Khả năng chịu lực trợt của 1 neo hình quai sanh hoặc 1 nhánh neo đợc lấy trị
số nhỏ hơn giữa các trị số đợc xác định theo công thức sau đây:
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 157 -





+=
+=
)sin8.0cos(cos
sin.100coscos

dR
FR
b
lt
aa
.5.3
2


(4.90)
8.4.3-Tổ hợp tải trọng tác dụng lên neo v bố trí neo trong dầm:

8.4.3.1-Tổ hợp tải trọng:

Có 4 tổ hợp tải trọng:
Tổ hợp chính thứ 1: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng trên phần dơng của đ.a.h lực
cắt.
Tổ hợp chính thứ 2: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng trên phần âm của đ.a.h lực cắt.
Tổ hợp phụ thứ 1: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng trên phần dơng của đ.a.h lực
cắt v chênh lệch nhiệt độ âm t
max
=-15
o
C.
Tổ hợp phụ thứ 2: tĩnh tải phần 2, hoạt tải đứng trên phần âm của đ.a.h lực cắt
v chênh lệch nhiệt độ dơng t
max
=30
o
C.

đợc hn trực tiếp vo dầm thép v đặt tại trọng tâm của biểu đồ phân bố lực V
c
+V
T
.
8.4.4-Kiểm tra ứng suất tiếp v ứng suất chính tại thớ liên kết bản vo dầm:

22
aa
b
b
Neo cứng
Neo cốt thép
nghiêng
22
a
a

Hình 4.58: Vị trí tính toán ứng suất tiếp v chính

Sau khi bố trí neo, cần phải kiểm tra ứng suất cắt v ứng suất chính trong các tiết
diện dọc bản, nằm sát đờng bao ngang v đứng của neo cứng (thớ a-a v thớ b-b) hoặc
tiếp giáp giữa đáy bản v mặt trên dầm thép nếu dùng neo thép nghiêng (thớ a-a).
Tính ứng suất tiếp do lực cắt tiêu chuẩn lớn nhất gây ra:
Tại thớ a-a:
0
1
2
1


R
hIn
SQ
=

(4.93)
Trong đó:
+h
b
: chiều cao bản bêtông tại thớ b-b.
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 159 -
+S
2b
: mômen tĩnh đối với trục trung hòa 2-2 của phần bêtông nằm phía ngoi
thớ b-b.
Tính ứng suất tiếp v ứng suất pháp tại thớ a-a của tiết diện vừa có lực cắt v
mômen lớn gây ra:
td
aII
nI
yM
2
1
.
=

(4.94)
Trong đó:


s,d

s,tr

b,tr

s,tr
R
u

S,d

b,d
2

s,d

s,tr
Y
1
h
2
R'
u
K
K

II,tr


u
, còn mép
kia đạt tới R
u
đợc lấy theo tỷ lệ:
u
dd
trtr
u
RR
,2,1
,2,1
'



+
+
= (4.96)
Nội lực tính toán trong biên dầm:



=
=
ddbd
trtrbtr
FN
FN
.