Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
DANH MỤC HÌNH VẼ
Hình 1.1.: Hình dáng chung của máy mài ………………………………………….....7
Hình 1.2. Sơ đồ gia công chi tiết trên máy mài………………………………………...8
Hình 1.3. sơ đồ nguyên lý máy mài tròn 3A130……………………………………...14
Hình 2.1. Sơ đồ khối hệ truyền động T- Đ……………………………………….......16
Hình 2.2. Đặc tính cơ hệ truyền động T - Đ……………………………………..........17
Hình 2.3. Sơ đồ chỉnh lưu hai nũa chu kỳ với biến áp trung tính…………………......19
Hình 2.4. Giản đồ dòng điện và điện áp……………………………………………....19
Hình 2.5. Sơ đồ chỉnh lưu cầu 1 pha điều khiển đối xứng……………………………20
Hình 2.6. Giản đồ thời gian với điện áp……………………………………………....21
Hình 2.7. Sơ đồ mạch động lực……………………………………………………….22
Hình 2.8. Sơ đồ kết cấu lõi thép máy biến áp ………………………………………...25
Hình 2.9.Sơ đồ bảo vệ quá điện áp…………………………………………………....29
Hình 2.10. Mạch R-C bảo vệ điện áp từ lưới………………………………………....29
Hình 3.1. nguyên lý điều khiển chỉnh lưu…………………………………………….31
Hình 3.2. Sơ đồ cấu trúc mạch điều khiển…………………………………………….32
Hình 3.3 khâu đồng bộ hóa phát xung răng cưa………………………………………34
Hình 3.4. Sơ đồ khâu so sánh…………………………………………………………35
Hình 3.5. Giản đồ điện áp……………………………………………………………..36
Hình 3.6 khâu khuếch đại và truyền xung…………………………………………….37
Hình 3.7 Sơ đồ mạch phát xung điều khiển…………………………………………..39
Hình 3.8 hình chiếu lõi biến áp xung………………………………………………....41
Hình 3.9. : Sơ đồ nguyên lý nguồn nuôi là đồng pha………………………………....44
Hình 3.10. Đặc tính máy xúc………………………………………………………….47
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 1- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
Hình 3.11. . Sơ đồ khâu tổng hợp mạch vòng âm tốc độ……………………………..47
Hình 3.12. Sơ đồ khâu phản hồi âm dòng có ngắt…………………………………….49
Hình 4.1. Sơ đồ nguyên lý của hệ truyền động…………………………………….....54

2. Nguyên lý làm việc của sơ đồ…………………………………………………11
3. Liên động và bảo vệ…………………………………………...………………13
4.Đánh giá ưu nhược điểm của hệ thống truyền động khuếch đại từ - động cơ…..13
CHƯƠNG II - THIẾT KẾ MẠCH LỰC HỆ TRUYỀN ĐỘNG...... …………….15
I. Giới thiệu phương án truyền động dùng hệ T - Đ ……………………..…..15
1. Nguyên lý điều chỉnh tôc độ hệ T - Đ…………………………………………16
2. Đặc tính cơ…………………………………………………………………….16
3. Đánh giá chất lượng hệ thống T - Đ…………………………………………...18
II. Tính chọn mạch động lực…………………………………………………….18
1. Lựa chọn sơ đồ mạch động lực………………………………………………..18
2. Lựa chọn phương án mạch lực và tính chọn các thiết bị cho mạch lực……….21
CHƯƠNG III : THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN MỞ VAN.......................31
I. Nguyên lý thiết kế mạch điều khiển………………………………………….31
1. Yêu cầu của mạch phát xung điều khiển............................................................31
2. Cấu trúc mạch điều khiển theo pha đứng……………………………………...32
3. Nguyên lý làm việc…………………………………………………………….33
II. Thiết kế mạch phát xung điều khiển
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 3- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
1. Mạch đồng bộ hoá và phát xung răng cưa…………………………………….33
2.Khâu so sánh……………………………………………………………………35
3 . Khâu tạo xung………………………………………………………………...36
III. Tính toán các thông số của mạch điều khiển……………………………….40
1. Tính biến áp xung………………………………………………………………42
2. Tính tầng khuếch đại cuối cùng...........................................................................42
3. Tính chọn tầng so sánh........................................................................................43
4. Chọn khâu đồng pha ..........................................................................................44
5. Tính chọn máy biến áp nguồn nuôi và đồng pha……………………………….45
6. Tính toán thiết kế mạch vòng tự động điều chỉnh.............................................45

I. Giới thiệu phần mền simulink…………………………………………………72
II. Hàm truyền của các khâu
1. Hàm truyền của khâu phản hồi tốc độ…………………………………….…...72
2 Hàm truyền của khâu phản hồi dòng điện…………………... ……………..…72
3. Hàm truyền bộ biến đổi …………………………………………………….....73
4. Đặc tính động……………………………………………………………….…73
III. Mô phỏng hệ thống………………………………………………………...….73
1. Mô phỏng bộ biến đổi…………………………………………………..…….73
2. Mô phỏng động cơ điện……………………………………………………….74
3. Mô phỏng hoạt động mạch vòng dòng điện…………………………………..75
4. Mô phỏng khâu phản hồi tôc độ của hệ thống………………………………..75
Kết luận……………………………………………………………………………....77
Tài liệu tham khảo.......................................................................................................78
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 5- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
Lời nói đầu
Ngày nay trong các lĩnh vực sản xuất của nền kinh tế quốc dân, cơ khí hoá có liên
quan chặt chẽ đến điện khí hoá và tự động hóa. Hai yếu tố sau cho phép đơn giản kết cấu
cơ khí của máy sản xuất, tăng năng suất lao động, nâng cao chất lượng kĩ thuật của quá
trình sản xuất và giảm nhẹ quá trình lao động.
Việc tăng năng suất lao động máy và giảm giá thành thiết bị điện của máy là hai
yêu cầu chủ yếu đối với hệ thống truyền động điện và tự động hoá nhưng chúng mâu
thuẫn nhau. Một bên đòi hỏi sử dụng các hệ thống phức tạp, một bên lại yêu cầu hạn chế
số lượng thiết bị chung trên máy và số thiết bị cao cấp. Vậy việc lựa chọn một hệ thống
truyền động điện và tự động hoá thích hợp cho máy là một bài toán khó.
Đồ án Tốt nghiệp Trang bị điện với đề tài “ Thiết kế hệ truyền động ăn dao máy
mài 3A130 dùng hệ T-Đ " bao gồm các nội dung sau:
1. Giới thiệu về máy mài 3A130
2. Thiết kế mạch lực hệ truyền động.

a) Máy mài tròn ngoài
b) Máy mài tròn trong
c) Máy mài mặt phẳng bằng biên đá
d) Máy mài mặt phẳng bằng mặt đầu (bàn chữ nhật)
e) Máy mài mặt phẳng bằng mặt đầu (bàn tròn)
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 7- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp

Hình 1.2: Sơ đồ gia công chi tiết trên máy mài
1. Chi tiết gia công
2. Đá mài
3. Chuyển động chính
4. Chuyển động ăn dao dọc
5. Chuyển động ăn dao ngang.
Máy mài phẳng có hai loại: mài bằng biên đá (hình 2c) và mặt đầu (h 2d). Chi
tiết được kẹp trên bàn máy tròn hoặc chữ nhật. Ở máy mài bằng biên đá, đá mài quay
tròn và chuyển động tịnh tiến ngang so với chi tiết, bàn máy mang chi tiết chuyển động
tịnh tiến qua lại. Chuyển động quay của đá là chuyển động chính, chuyển động ăn dao là
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 8- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
di chuyển của đá (ăn dao ngang) hoặc chuyển động của chi tiết (ăn dao dọc). Ở máy mài
bằng mặt đầu đá, bàn có thể là tròn hoặc chữ nhật, chuyển động quay của đá là chuyển
động chính, chuyển động ăn dao là di chuyển ngang của đá (ăn dao ngang) hoặc chuyển
động tịnh tiến qua lại của bàn mang chi tiết (ăn dao dọc).
Một tham số quan trọng của chế độ mài là tốc độ cắt (m/s):V= 0,5d.ω
đ
.10
-3

b. Máy mài phẳng: Truyền động ăn dao của ụ đá thực hiện lặp lại nhiều chu kỳ, sử
dụng thuỷ lực. Truyền động ăn dao tịnh tiến qua lại của bàn dùng hệ truyền động một
chiều với phạm vi điều chỉnh tốc độ D = (8 ÷ 10):1
3. Truyền động phụ: Truyền động phụ trong máy mài và truyền động ăn di chuyển
nhanh đầu mài, bơm dầu của hệ thống bôi trơn, bơm nước làm mát thường dùng hệ
truyền động xoay chiều với động cơ không đồng bộ roto lồng sóc.
III. Máy mài 3A 130
1. Giới thiệu thiết bị điện của máy.
Trên máy có 6 động cơ không đồng bộ 3 pha roto lồng sóc cấp điện áp ∆/Y-
220/380V và một động cơ một chiều quay chi tiết mài.
+ Động cơ ĐMN quay đá mài tròn ngoài kiểu A051-4 công suất 4,5kW, tốc độ 1440
vòng/phút.
+ Động cơ ĐT bơm thủy lực kiểu A042-6, (1,7kW-930 v/p).
+ Động cơ ĐML quay đá mài lỗ kiểu A0
Π
31-2, (1kW-2680 v/p).
+ Động cơ ĐD bơm dầu bôi trơn ở trục đá kiểu A0
Π
012-4, (0,08kW-1400 v/p).
+ Động cơ ĐM bơm chất lỏng làm mát kiểu
Π
A22, (0,15kW-2800 v/p).
+ Động cơ ĐG để gạt phoi kiểu A0
Π
012-4, (0,08kW-1400v/p).
+ Động cơ ĐC quay chi tiết mài; công suất 0,75kW; số vòng quay định mức là 2500
vòng/phút.
Mạch điều khiển máy cấp điện áp 127V, mạch chiếu sáng cục bộ 36V.
Trong công nghiệp gia công chi tiết kim loại, máy mài dùng để gia công láng sau khi gia
công trên máy tiện, máy phay, máy bào, vì lượng thừa trên gia công máy mài rất ít,

động từ KMT tác động, động cơ quay đá mài lỗ ĐML làm việc.
Động cơ quay chi tiết ĐC có hai chế độ làm việc:
Làm việc không tự động: Tiếp điểm của công tắc CT 49-51 đóng. Khống chế sự làm
việc của động cơ quay chi tiết ĐC bằng nút ấn khởi động M
Đ
và ngừng làm việc của
động cơ ĐC bằng nút dừng D
Đ
.
Làm việc tự động: Tiếp điểm của công tắc CT 51-53 đóng. Khống chế sự làm việc của
động cơ quay chi tiết bằng hãm cắt HC
2
. Khi ụ đá mài tiến vào chi tiết, tiếp điểm hãm
cắt HC
2
35-53 đóng, rơ le trung gian R
TG
tác động kéo theo khởi động từ K
ĐC
tác động,
động cơ quay chi tiết làm việc. Cùng lúc đó khởi động từ KH làm việc, động cơ bơm
chất lỏng làm mát ĐM và động cơ tách phoi ĐG quay. Khi ụ đá lùi về phía sau, tiếp
điểm của hãm cắt HC
2
mở ra, rơ le trung gian R
TG
, khởi động từ K
ĐC
, KH bị cắt điện làm
cho động cơ ĐC ngừng làm việc.

là điện áp phụ thuộc vào lưới điện.
U
w1
là điện áp trên cuộn dây công tác W1 của khuếch đại từ.
Muốn thay đổi Ư
ư
phải thay đổi U
w1
tức là thay đổi từ hóa lỗi thép của khuếch
đại từ. Cuộn dây khống chế w2 làm nhiệm vụ thay đổi mức độ từ hóa lõi thép. Trên cuộn
day w2 có ba thành phần điện áp tác dụng :
- Điện áp trên phần ứng động cơ H là Ư
ư
.
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 11- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
- Điện áp lấy trên chiết áp 1R – P – 2R gọi là U
z
lấy từ nguồn chỉnh lưu 2B
theo mạch 4 – 14 – 13 – 26 – 1.
- Điện áp trên điện trở 5R là điện áp phản hồi dương dòng điện phần ứng
động
cơ H lấy từ biến dòng TT qua chỉnh lưu 3B gọi là U1.
Sức từ động tổng cộng của cuộn dây khống chế W2 là :
F
T
= K.( U
z
– Ư

tăng.
Theo biểu thức tính toán thì sức từ động của cuộn dây khống chế w2 tăng từ hóa
lõi thép. Điện áp U
ư
được phục hồi về trị số cũ và giữ tốc độ động cơ không đổi. Thay
đổi trị số điện trở 5R sẽ làm thay đổi mức độ phản hồi dòng điện tức là làm thay đổi độ
cứng của đặc tính cơ.
Khi điều chỉnh điện trở 5R cần chú ý hai điểm :
Khi tốc độ cực đại và cực tiểu của động cơ thay đổi, phải điều chỉnh lại điện trở 2R để
đạt tốc độ cực đại và điều chỉnh 1R để đạt tốc độ cực tiểu.Trong khuếch đại từ còn bố trí
cuộn w3 là cuộn chuyển dịch.
Dòng điện của cuộn chuyển dịch lấy từ nguồn chỉnh lưu 2B.
3. Liên động và bảo vệ.
Bảo vệ quá tải các động cơ bằng các rơle nhiệt.
Bảo vệ ngắn mạch bằng các aptomat và cầu chì.
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 12- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
Bảo vệ mất kích từ động cơ H bằng rơle PO. Khi động cơ có kích từ hệ thống khuếch
đâị từ động cơ mới làm việc.
Liên động giữa chế độ mài tròn và mài lỗ bằng hãm cắt KB.
4. Đánh giá ưu nhược điểm của hệ thống truyền động khuếch đại từ - động cơ
a. Ưu điểm
+Khả năng khởi động và làm việc tin cậy.
+Thực hiện điều khiển một cách tuyến tính.
+Sơ đồ thực hiện điều chỉnh bộ khuếch đại từ tương đối đơn giản.
b. Nhược điểm:
+ Tổn hao riêng tương đối lớn, hiệu suất thấp
+Phạm vi điều chỉnh hẹp
+ Độ chính xác không cao, tính trễ lớn

Ð5
bom
nu?c
Ð6
mài
trong
3W3
D M1 M2 D1 HC KMN
KMT
CT
MÐ
DÐ
HC2
RTg
Kdc
KM
KM
KMN
KMT
RTg PO
KT
KH
RTg
RTg
KT
Kdc
KT
KM
KMN
KMT

trong những khoảng dẫn được đặc trưng bởi góc thông α.
Trị số trung bình của điện áp và dòng điện bộ biến đổi được xác định bởi các
thông số của nó và sơ đồ nối dây. Trong thực tế có rất nhiều sơ đồ khác nhau tuy nhiên
theo nguyên lý và cách thiết lập, tất cả sơ đồ chia thành hai loại : các sơ đồ có đầu
không ( còn gọi là sơ đồ tia, sơ đồ một nữa chu kỳ ) và các sơ đồ cầu ( còn gọi là sơ đồ
hai nữa chu kỳ ). Trong các sơ đồ có đầu không, điện áp chỉnh lưu là một nữa sóng của
hẹ điện áp xoay chiều. Trong các sơ đồ cầu, điện áp được chỉnh lưu là cả hai nữa sóng
của hệ điện áp xoay chiều.
Đặc điểm của các sơ đồ một nữa chu kỳ là ngoài các thời gian chuyển mạch các
van ứng với γ ( là các khoảng thời gian khi một van nào đó đang ngừng làm việc và van
tiếp sau đang bắt đầu làm việc ) dòng điện phụ tải id bằng dòng điện trong van đang mở.
Do đó dòng điện trong mạch phụ tải được xác định bởi sức điện động pha đang làm việc
của máy biến áp, còn độ sụt áp trong bộ biến đổi thì được xác định bởi độ sụt áp bên
trong pha đó.
Ở sơ đồ cầu, bên ngoài chu kỳ chuyển mạch, vẫn có hai van làm việc đồng thời,
dòng điện phụ tải chảy liên tiếp qua hai van và hai pha máy biến áp dưới tác dụng của
hiệu số sức điện động của các van tương ứng, nghĩa là dưới tác dụng của sức điện động
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 15- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
dây. Sau một chu kỳ biến thiên của điện áp xoay chiều cả sáu van của bộ biến đổi đều
tham gia làm việc
Hiện nay Tiristor được dùng phổ biến để tạo ra các bộ chỉnh lưu có điều khiển
bởi các tính chất ưu việt của chúng : Gọn nhẹ, tổn hao ít, tác động nhanh.
1. Nguyên lý để điều chỉnh tốc độ động cơ điện một chiều:
Hệ truyền động chỉnh lưu – động cơ một chiều là bộ chỉnh lưu liên hệ nguồn
xoay chiều với tải một chiều, nghĩa là đổi điện áp xoay chiều của nguồn thành điện áp
một chiều trên phụ tải.
Sơ đồ nguyên lý


Φ.
-
2
-
Φ
+
−=
Φ
+
−=
µ
µ
ω
Thay đổi góc điều khiển α = ( 0÷
π
) điện áp của chỉnh lưu và ta được đặc tính họ
song song nằm 1/2 bên phải hệ tọa độ (M0ω). Những đặc tính đó không thuộc nửa bên
trái là do các van không cho dòng điện phản ứng đổi chiều.
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 16- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
Khi đó tốc độ không tải lý tưởng tùy thuộc vào góc điều khiển α.
me
do
K
U

=
Φ
αcos.

ω
Khi làm việc ở chế độ dòng gián đoạn đường đặc tính cơ không là đường thẳng
mà là đường cong có độ cứng thấp hơn .
Biên giới vùng dòng điện gián đoạn là dòng phân cách giữa vùng dòng điện liên
tục và dòng gián đoạn chính là tập hợp đường trạng thái biên độ. Khi thay đổi gúc α =
( 0
π
÷
) gần đúng là đường elip có các trục chính là trục tọa độ.
Họ đặc tính cơ như hình vẽ :
Hình 2.2 : Đặc tính cơ hệ truyền động T - Đ
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 17- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
3. Đánh giá chất lượng hệ thống
Ưu điểm :
- Tăng phạm vi điều chỉnh tốc độ.
- Nâng cao hệ số cos
ϕ
.
- Khắc phục đặc tính trễ.
- Độ tác động nhanh cao, tổn thất ít, giảm tiếng ồn, hiệu suất lớn có khả năng
điều chỉnh trơn (8-1)với phạm vi điều chỉnh rộng (D = 102 – 103 ).
- Có thể thiết lập hệ tự động phòng kín để mở rộng dải điều chỉnh và cải thiện
điều kiện làm việc của hệ.
- Giá thành thiết bị rẻ, có mặt phổ biến trên thị trường.
Nhược điểm :
Khả năng linh hoạt khi đổi trạng thái làm việc không cao, khả năng quá tải về
dòng và áp của van kém sức điện động của bộ biến đổi có biên độ đập mạch lớn
gây tổn hao phụ trong động cơ và làm xấu điều kiện chuyển mạch trên cổ góp của động

lượng điện áp tốt hơn. Dòng điện qua van không lớn, tổng điện áp rơi trên van nhỏ. Đối
với chỉnh lưu có điều khiển thì sơ đồ này việc điều khiển các van tương đối đơn giản.
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 19- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

R
L
L
L
L
Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
Tuy vậy việc chế tạo máy biến áp với hai cuộn dây thứ cấp giống nhau mà mỗi cuộn chỉ
làm việc một nữa chu kỳ, làm cho việc chế tạo máy biến áp phức tạp hơn. Mặt khác điện
áp ngược của các van bán dẫn phải chịu có trị số lớn nhất, làm cho vệc chon van bán
dẫn khó chon hơn.
b.Sơ đồ cầu một pha.
Sơ đồ mạch điện:
Hình 2.5 : Sơ đồ chỉnh lưu cầu 1 pha điều khiển đối xứng
Hoạt động của sơ đồ : Trong nữa chu kỳ U
AB
> 0, điện áp anot của Tiristor T
1

dương (catot T
2
âm), nếu có xung điều khiển cho cả hai van T1, T
2
đồng thời, thì các
van này sẽ được dẫn để đặt điện áp lưới lên tải. Điện áp tải một chiều còn trùng với điện
áp xoay chiều chừng nào các Tiristor còn dẫn (khoảng dẫn của Tiristor tùy thuộc vào
tính chất của tải). Đến nữa chu kỳ sau, điện áp đổi dấu (U

0=
α
dòng điện trung bình qua tải
d
d
Z
U
I =
với
22
Ld
XRZ +=
.
Với sơ đồ này ta nhận được điện áp, dòng trên tải và van ở dạng sau:
u
t
Hình 2.6 : Giản đồ dòng điện và điện áp
Ưu, nhược điểm của sơ đồ : Nhìn chung chỉnh lưu cầu có điều khiển một pha
có điện áp chỉnh lưu tương dương như chỉnh lưu cả chu kỳ với biến áp có trung tính.
Chất lượng điện một chiều như nhau, dòng điện làm việc các van bằng nhau nên việc
ứng dụng tương đương nhau. Mặc dù vậy chỉnh lưu cầu một pha có ưu điểm hơn ở chỗ :
điện áp ngược trên van bé hơn, máy biến áp dễ chế tạo và có hiệu suất cao hơn .
2. Lựa chọn phương án mạch lực và tính chọn các thiết bị cho mạch lực
Đối với máy mài 3A130 động cơ một chiều quay chi tiết không yêu cầu đảo chiều
quay và có các cấp tốc độ khác nhau với công suất nhỏ 0,75 kw, so sánh ưu nhược điểm
của các bộ chỉnh lưu hai nữa chu kỳ với biến áp trung tính và sơ đồ chỉnh lưu cầu một
pha nên ta chọn sơ đồ nối dây của bộ biến đổi là sơ đồ chỉnh lưu cầu có điều khiển một
pha.
Sơ đồ động lực
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 21- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

==
Id = Iđm =
đm
đm
U
P
.
η
=
220.85,0
750
= 4,01 ( A )
Điện trở mạch phần ứng động cơ được tính gần đúng như sau :

11,4
01,4
220
).81,01.(5,0
I
).1.(5,0
udm
uddm
u
=−=−=
U
R
η
(Ω)
Điện cảm mạch phần ứng động cơ được xác định theo công thức Umanxki – Lindvit :


( )
VU
d
220
max
=
,
( )
VUU
d 2max
.9,0=
,
( )
V
U
U
d
244
9,0
max
2
==

( )
AII
d
45,4.11,1
max2
==
( )

==
φ
Trong đó :
fm
S
KQ
QT
.
=
, tiết diện trụ của lõi thép biến áp;
Q
K
- hệ số phụ thuộc phương thức làm
mát, chọn K
Q
= 6 (máy biến áp khô).
TB 5,1=
(thường chọn trong khoảng 1-1,8 T tùy thuộc chất lượng tôn), với thép cán
nguội chọn B = 1,5T.
( )
2
28
50.1
1085
6
.
cm
fm
S
KQ

'
1
12
2
===
U
WU
W
(vòng)
Sử dụng máy biến áp có kết cấu lõi thép.
Ta có:
ay 2
=
,
ab 5,2
=
,
al 3
=
,
ac
=
,
aH 5
=
GVHD: Vũ Anh Tuấn - 24- SVTH: Nguyễn Đức Vinh

Khoa Điện : Trường ĐHSPKT Vinh Đồ Án : Tốt Nghiệp
Chọn trụ chữ nhật với các kích thước :
2

JU
S
S
===
;
( )
mm
S
d 59,1
.4
1
1
==
π
78.1
5,2.244
1085
.
2
2
===
JU
S
S
(mm
2
);
( )
mm
S







−=








−=
a
d
l
lop
W
cd
S
(vòng/lớp)
Số lớp cần quấn ở cuộn dây sơ cấp :
6
41
236
1
1