Chơng 8
Thiết kế mố cầu
8.1. Cấu tạo chung
Cấu tạo chung
8.1.1.Các kích thớc cơ bản của mố.
Theo phơng dọc cầu Kí Đơn Giá trị
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
1
hiệu vị
Chiều rộng bệ mố ( dọc cầu) a
1
m
5.50
Bề rộng tờng cánh ( phần dới ) a
2
m
2.80
Bề dày tờng thân a
3
m
1.70
Khoảng cách từ tờng thân đến mép ngoài bệ a
4
m
0.50
Bề rộng từơng cánh ( phần đuôi ) a
5
m
2.30
Bề rộng tờng cánh ( toàn bộ) a
6

Kích thớc tờng cánh ( phơng đứng) b
2
m
2.20
Kích thớc tờng cánh ( phơng đứng) b
3
m
2.30
Kích thớc tờng cánh ( phơng đứng) b
4
m
1.50
Chiều cao mố ( từ đáy bệ đến đỉnh tờng đầu) b
5
m
8.00
Chiều cao tờng thân b
6
m
3.95
Chiều cao tờng đầu b
7
m
2.05
Tổng chiều cao tờng thân và tờng đầu b
8
m
6.00
Chiều cao đá kê gối b
9

6
m
1.20
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
2
8.1.2.Cấu tạo mặt cắt ngang cầu dẫn.
8.2. Các chỉ tiêu cơ lý của vật liệu mố
8.2.1. Bêtông
- Cờng độ chịu nén quy định ở tuổi 28 ngày f
c
= 30 Mpa.
- Trọng lợng riêng của bê tông
bt

= 24.5 kN/m
3
- Mô đun đàn hồi
32.28561'.043.0
5.1
==
CcC
fE

Mpa.(5.4.2.4-1,22TCN272-05)
8.2.2.Cốt thép
- Giới hạn chảy f
y
= 420 Mpa
- Mô đun đàn hồi quy ớc E
s

- Trọng lợng tĩnh tải phần II (DW)
- Trọng lợng bản thân mố và bệ móng (DC)
- Hoạt tải HL 93 (LL) và tải trọng ngời (PL)
- áp lực đất (EV và LS)
- áp lực ngang do hoạt tải chất thêm
- Tải trọng gió thẳng đứng tác dụng lên kết cấu
- Lực hãm xe (BR)
- Lực ma sát gối cầu (FR)
8.4.1.Tĩnh tải KCN
TLBT c a 1 d m DC 782,1
kN
S l ng d m
n
g
5
kN
Mối nối 165
kN
Trọng lợng dầm ngang 117,8
kN
Lớp tạo dốc ngang cầu 109,40
kN
Tĩnh tải dầm tác dụng lên mố DC 4302,70
kN
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
4
8.4.2.Tĩnh tải phần II (DW)
B rng cu BR
w
11 m

8
Tờng che
V8 0.684 (m3)
Tĩnh tải mố đối với từng mặt cắt:
8.4.3.1. Mặt cắt I-I
STT
Các thành phần
P(kN) e(m) M(kNm)
1
Bệ mố
3025.00 0.000 0.000
2
Tờng thân
2044.25 -1.400 -2861.95
3
Tờng đầu
373.75 -0.800 -299.000
4
Gờ kê
40.50 -0.400 -16.200
5
Tờng cánh phần đuôi
152.38 3.734 568.915
6
Tờng cánh phần thân
420.00 0.850 357.000
7
Đá kê gối
25.00 -1.475 -36.875
8

e(m) M(kNm)
1
Tờng đầu 323.4
0 0
2
Gờ kê 32.585
0.382 12.45
Tổng 355.985
12.45
8.4.4.Hoạt tải (LL,IM)
- Chiều dài dầm L=33 m
- Nhịp tính toán L
s
= 32,2 m
- Nguyên tắc tính toán: Xếp tải trọng xe lên đờng ảnh hởng phản lực gối để xác
định hiệu ứng tải lớn nhất.

ii
yPxeP

=
)(


.)(
L
WlanP
=
- Trong đó:
+ Pi: tải trọng trục (kN)

135
0,87
125,756
P
3
35
1
145
W
L
9.3
16,2
150,66
Tổng cng 554.48625
Xe 2 trc
P
t1
110
1
110
P
t2
110
0,96
105,926
W
L
9.3
16,2
150,66

ì
3
ì
16,1 = 97,2 (KN)
- Cánh tay đòn e = - 1,475m
- Mômen do tải trọng ngời: M= -143,37(kNm)
8.4.6.Lực ma sát (FR)
- Lực ma sát chung của gối cầu phải đợc xác định trên cơ sở của giá trị cực đại
của hệ số ma sát giữa các mặt trợt. FR đợc xác định nh sau:
FR = f
max
. N (KN).
- Trong đó:
+ f
max
: là hệ số ma sát giữa bê tông và gối cầu (di dộng), f
max
= 0.05
+ N: phản lực gối do tĩnh tải và hoạt tải (không kể xung kích) gây ra
+ N=DC+DW+LL (không xét IM)+ PL
+ N=4302,70 + 1612,70 + 145 + 125,756 + 25,71 = 6508,327(KN)
+ FR= 0,05
ì
6508,327= 325,4 (KN)
8.4.7.Lực hãm xe(BR)
- Cầu đợc thiết kế cho 2 làn xe, lực hãm tính cho 2 làn chạy cùng 1 chiều. Lực hãm
tính bằng 25% trọng lợng xe thiết kế, có tính hệ số làn xe bằng 1. Gối cố định
chịu 100% lực hãm.
- BR = 0.25
ì

+) K = K
a
(hệ số áp lực đất chủ động ) nếu là tờng chắn công xon
+) K = K
O
(hệ số áp lực đất tĩnh ) nếu là tờng chắn trọng lực.
- Đối với tờng có dịch chuyển, K lấy bằng hệ số áp lực đất chủ động.
- với:
+) : Góc ma sát giữa đất đắp và tờng : = 24
o
+) : Góc giữa phơng đất đắp với phơng ngang : = 0
o
+) : Gócgiữa phơng đất đắp với phơng thẳng đứng : = 90
o
+) : Góc nội ma sát của đất đắp : = 35
o
- Thay vào ta có:
r =3.005
K= 0.244
8.4.9.2.áp lực đất do hoạt tải chất thêm(LS)
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
9
BK
H
EH
2
.
2

=

+) B : Bề rộng tờng chắn chịu áp lực đất.
+) K : Hệ số áp lực đất chủ động
+) : Trọng lợng riêng của đất.
+) h
eq
: Chiều cao lớp đất tơng đơng của hoạt tải .
- Chiều cao lớp đất tơng đơng của hoạt tải xác định theo chiều cao tờng chắn :
Chiều cao tờng chắn
H (mm)
Chiều cao lớp đất tơng đơng
h
eq
(mm)

1500 1700
1500
ữ
3000 1200
3000
ữ
6000 760

9000 610
8.4.9.2.1. Kết quả tính toán áp lực đất tĩnh (EH) đối với từng mặt cắt nh sau:
Mặt cắt
H
(m)
B
(m)
EH = Hx

eqa


=
Kết quả nh sau:
á p lực đất tĩnh (EH):
H (m) B (m)
Hy = EH
(kN)
e(m)
Mx
(kNm)
Phần 1 6 2.8 221,357 1.4 309,9
Phần 2 4,15 2.3 46,74 2,55 119,179
Tổng 268,097 429,079
á p lực đất do hoạt tải chất thêm (LS)
H
(m)
B
(m)
h
eq
(m)
LS = H
(kN)
E
(m)
M (kNm)
Phần 1 6.25 2.8
0,76

mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
11
+ S: Hệ số điều chỉnh đối với khu đất chịu gió và độ cao mặt cầu, lấy bằng
1.09
+
smV /05.4909.145
=ì=
8.4.10.1. Tải trọng gió tác dụng lên công trình:
8.4.10.1.1. Tải trọng gió ngang:
- Do gối di động bố trí trên mố nên không xét tải trọng gió ngang tác dụng lên công
trình.
8.4.10.1.2. Tải tọng gío thẳng đứng:
- Phải lấy gió thẳng đứng PV tác dụng vào trọng tâm của diện tích thích hợp:
- PV = 0.00045.V2.AV
- Trong đó:
+ V : Tốc độ gió thiết kế, 45 m/s
+ AV: Diện tích phẳng của mặt cầu, 181,50 m2
+ PV = 0,00045
ì
452
ì
181,50 = 163,55 kN.
+ Mômen với mặt cắt đáy móng:
+ M = PV
ì
e = 163,55
ì
(-1,56) = -255,14 kN.
+ Trong điều kiện tốc độ gió là 25m/s thì:
+ PV = 0.00045

áp lực thẳng đứng do hoạt tải
sau mố
VS 470,4 0 517,49
Gió thẳng đứng P
V
(> 25 m/s) 163,36 -255,14
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
12
P
V
( = 25 m/s) 51,047 -79,633
- Tổ hợp tải trọng theo các TTGH
- Ưng với hệ số max
TTGH

dc

dw

eh

ev

ll+pl,br,ls, vs
V(max)
(kN)
Hx(max)
(kN)
My
(kNm)

CĐ 3 0.9 0.65 0.9 N/A 1.35 12583 2324.871
-21663.5
Sử dụng 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 14094 2334.525
-17875
8.5.2.Mặt cắt chân tờng thân (II-II):
Tải trọng Kí hiệu V (kN) Hx (kN) My (kN)
Tĩnh tải KCN + mố
DC 6803.3 -429.83
Lớp phủ
DW 1612.70 -258.03
áp lực ngang của đất
EH 885,74 -2125.77
Tĩnh tải đất đắp
EV 0 0
Hoạt tải xe+ngời
LL+PL 1139,70 -182.35
Lực hãm xe
BR 0 162,5 1293,50
áp lực ngang do hoạt tải sau mố
LS 224,39 -673,16
áp lực thẳng đứng do hoạt tải
sau mố
VS 0 0
Lực ma sát
FR 325,42 -1306,22
Gió thẳng đứng
P
V
(> 25 m/s) 163,55 -26,17
P

- Ưng với hệ số min
TTGH

dc

dw

eh

ev

ll+pl,br,ls, vs
V (kN) Hx (kN) My (kN)
CĐ 1
1.25 1.50 1.50 1.75 0.00 12918 2331.1
-9179.97
CĐ 2
1.25 1.50 1.50 0.00 1.40 11152 1654.0
-5455.85
CĐ 3
1.25 1.50 1.50 1.35 0.40 12462 2188.5
-8417.09
Sử dụng
1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 9556 1610.2
-6365.57
8.5.3.Mặt cắt chân tờng đỉnh (III-III)
Tải trọng Kí hiệu
V
(kN)
Hx (kN) My (kN)


dw

eh

ev

ll+pl,br,ls, vs
V (kN) Hx (kN) My (kN)
CĐ 1 1.25 1.50 1.50 1.75 0.00 372.83 401.03
-419.66
CĐ 2 1.25 1.50 1.50 0.00 1.40 372.83 117.14
-93.19
CĐ 3 1.25 1.50 1.50 1.35 0.40 372.83 336.14
-345.04
Sử dụng
1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 414.25 292.37
-290.10
8.5.4.Mặt cắt tờng cánh (IV-IV)
Tải trọng Kí hiệu V (kN) Hx (kN) My (kN)
áp lực ngang của đất sau mố
EH 268,407 429,079
áp lực ngang do hoạt tải sau mố
LS 97,78 181,926
- Tổ hợp tải trọng theo các TTGH
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
14
TTGH

dc

+=
(5.7.4.5-1)
Với : PO = 0,85.fc.(Ag-Ast) + Asr.fy
- Nếu lực nén dọc trục Pu < 0,1.. fc.Ag thì ta kiểm toán theo công thức :
0,1
+
ry
uy
rx
ux
M
M
M
M
(5.7.4.5-3)
- Trong đó :
+

: Hệ số sức kháng với cấu kiện chịu nén dọc trục , = 0,75
+ Pu : Lực nén tính toán trong mặt cắt cấu kiện.
+ Ag : Diện tích nguyên của mặt cắt .
+ Mux : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phơng x
+ Muy : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phơng y
+ Mrx : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phơng x
+ Mry : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phơng y
+ Prx : Sức kháng nén tính toán theo phơng x
+ Pry : Sức kháng nén tính toán theo phơng y
+ Prxy : Sức kháng nén tính toán theo 2 phơng .
8.6.2.Tính toán và bố trí cốt thép chịu mômen uốn
- Cốt thép tại các mặt cắt đợc bố trí theo cấu tạo sau đó kiểm tra khả năng chịu lực

dfAM
SYSSYSn
=
(kN.m)
- Mômen kháng uốn tính toán của mặt cắt :
M
r
= .M
n

Với : : Hệ số sức kháng , với kết cấu BTCT không DƯL lấy : = 0,9
- Kiểm tra hàm lợng thép tối đa :
42,0
<
S
d
c
- Công thức kiểm tra hàm lợng thép tối thiểu
+ Kiểm tra theo cờng độ :
33,1
max
>
TT
r
M
M
+ Kiểm tra hàm lợng thép :
y
c
f

- Sử dụng tải trọng đợc tổ hợp theo TTGH sử dụng , tức là tải trọng tiêu chuẩn
+ Tĩnh tải không xét hệ số tải trọng.
+ Hoạt tải không xét hệ số tải trọng , hệ số xung kích.
+ Điều kiện kiểm toán : Các cấu kiện đợc thiết kế sao cho ứng suất kéo
trong cốt thép chịu kéo ở TTGH sử dụng f
sa
phải thoả mãn :
- Trong đó :
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
16
2
1/ 3
0,6. 0, 6.42 25, 2( / )
( . )
S sa y
c
Z
f f f kN cm
d A
= = =
+ dC : Chiều cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến tâm của
thanh thép hay sợi thép đặt gần mép bê tông nhất. Mục đích là nhằm đảm
bảo chiều dày thực của lớn bê tông bảo vệ dc < 5 cm.
+ Abt : Diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo
và đợc bảo bởi các mặt ngang và các đờng thẳng song song với trục TTH .
Và =>
thanh
bt
n
A

: là mômen tại mặt cắt theo TTGH sử dụng.
+) A
S
: Diện tích cốt thép chịu kéo bố trí.
+) d
S
: Chiều cao có hiệu của mặt cắt .
+) j : Thông số tính toán : j = 1- k/3
Với k đợc tính theo công thức :
nnnk 2
22

++=
+) : Hàm lợng cốt thép chịu kéo bố trí :
S
S
db
A
.
=

+) n: Tỉ số giữa mô đun đàn hồi của thép với môđun đàn hồi của bê tông.
Kết quả nh sau:
Tên gọi các đại lợng
Mặt cắt
Đơn vị
Ký hiệu
II-II III-III IV-IV
B rng ca mt ct b
11000 11000 6400 mm

45.298 34.822 38.7562 mm
Chiu sõu ca khi ch nht ng sut a
38.503 30.11 32.1523 mm
Lc nộn dc trc Pu
12918.618 1381.2 0 kN
Sc khỏng un tớnh toỏn
Mn
14869.131 3238.265 2119.79 kNm
Mụmen un tớnh toỏn ca mt ct
M
u
9198.04 485.82 961.99 kNm
Kim tra Mụmen tớnh toỏn Mn > M
u
Đạt Đạt Đạt
Lng ct thộp ln nht
c/d
e
0.0276 0.077 0.089
Kim tra lng ct thộp ln nht c/de<0.42
Đạt Đạt Đạt
Lng ct thộp ti thiu

min
0. 21429 0. 18 0. 21429
T s gia Mn / Mu Mn/Mu
1.615 6.66 2.213
Kim tra lng ct thộp nh nht
(Mn/Mu > 1.33)
Đạt Đạt Đạt

Giỏ tr dc
50 50 50 mm
Din tớch ca BT xung quanh cỏc thanh thộp
A
157142.86 185714 19696.97 mm
2
Giỏ tr Z/(dc*A)^
1/3

151.90 143.526 172.2532 MPa
Giỏ tr 0.6fy

252 252 252 MPa
Kim tra fs nh hn Z/(d
c
*A)
1/3
v 0.6f
yĐạt Đạt Đạt
8.6.3.Kiểm toán sức kháng cắt
- Công thức kiểm toán :
nu
.V V

- Trong đó:
+ : Hệ số sức kháng cắt đợc xác định theo trong bảng 5.5.2.2-1,
= 0.9 (với kết cấu BTCT thông thờng)

s

+
=

=
=
5
1
ipstrp
sin . f . A V
i

+ dv : chiều cao chịu cắt có hiệu đợc xác định trong điều 5.8.2.7 ,



=
e
v
d
h
d
9.0
72.0
max
+ bv : bề rộng bụng có hiệu, lấy bằng bệ rộng lớn nhất trong chiều cao dv.
+ s : Cự ly cốt thép đai.
+ : Hệ số chỉ khả năng bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo đợc quy định
trong điều 5.8.3.4. , lấy = 2

v/f
c
0.00471 0.00279 0.0083
Gúc (gi thit)

27 27 27
Giỏ tr

x
3.02E-09 4.4E-10 1.7E-09 m
Factor
F
e
- - -
Value
F
e

x
- - -
B rng sn hiu qu
b
v
11000 11000 6400 mm
Gúc (xỏc nh)

27 27 27
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
19
Giỏ tr (Tớnh lp)

+V
c
15120.2 4517.931 2834 kN
0.25*f
c
*b
v
*d
v
126203 35750 20671.63 kN
Sc khỏng ct tớnh toỏn
Vn
15120.2 4517.931 2550.498 kN
Kim tra
đạt đạt đạt
8.6.4.Kiểm toán mặt cắt đáy móng (I-I)
- Lựa chọn công thức kiểm toán:
- Tổ hợp tải trọng lớn nhất ở trạng thái giới hạn cờng độ
V H M
(kN) (kN) (kN.m)
24011 3426.4 25080.5
- Kích thớc mặt cắt đáy móng
- Chiều cao mặt cắt : H= 5500 mm
- Chiều rộng mặt cắt: B= 13000 mm
Các thông số vật liệu:
- Cờng độ quy định của bêtông móng: fc=30 MPa
- Môđun đàn hồi của bêtông: Ec= 28561.316 MPa
- Cờng độ chịu kéo khi uốn: fr= 3.45 MPa
- Cờng độ chảy của cốt thép thờng: fy=420 Mpa
- Môđun đàn hồi của thép: Es= 200000 Mpa

: Vậy ta đi tính duyệt theo công thức (5.7.4.5-3)
8.6.4.1.Kiểm toán theo sức kháng uốn:
Tên gọi các đại lợng Ký
hiệu
Mặt cắt
Đơn vị
I-I
B rng ca mt ct b
13000 mm
Chiu sõu ca mt ct h
5500 mm
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
20
Chiu dy lp bo v
d
sc
50 mm
Chiu sõu t th chu nộn n TT ct thộp
d
s
5450 mm
ng kớnh thanh ct thộp

20 mm
S lng thanh
66
Tng din tớch ct thộp
A
s
13263.36 mm

1.607
Kim tra lng ct thộp nh nht (Mn/Mu > 1.33)
Đạt
Momen trng thỏi gii hn SD Ms
17875 kNm
T s mụun (n = E
s
/E
c
)
n
7.002
T l ct thộp [ = A
s
/(bd
s
)]

0.0002897
Tớnh k [k = -n +sqrt((n)
2
+2n)]
k
0.0617001
Tớnh j [j = (1-k/3)] j
0.9794333
ng sut kộo trong thộp fs = Ms/(Asjd
s
)
fs

Mụmen tớnh toỏn
M
u
25080.5 kNm
Lc dc tớnh toỏn
N
u
24011 kN
Chiu sõu cú hiu
d
v
5.4
mm
Gúc

27
độ
B rng bn bng hu hiu
b
v
13000
mm
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
21
Giỏ tr

x
0.001872
Giỏ tr
v/f

c
180256.18
kN
0.25*f
c
*b
v
*d
v
540000
kN
Sc khỏng ct tớnh toỏn
Vn
162230.56
kN
Kim tra
đạt
8.7. Tính toán móng
8.7.1.Tổ hợp tải trọng tác dụng tại mặt cắt đáy móng:
V H M
(kN) (kN) (kN.m)
24011 3426.4 25080.5
8.7.2.Tính toán sức chịu tải của cọc
8.7.2.1.Sức chịu tải của cọc theo vật liệu:
) 85,0(
Sycccoc
AfAfQ
+

=

)
Qcọc= 43408,90 (kN)
8.7.2.2.Sức chịu tải của cọc theo đất nền:
- Các thông số kỹ thuật của cọc:
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
22
- Đờng kính cọc D = 1.5 m
- Diện tích tiết diện cọc A
s

4
5.114.3
4
22
ì
==
D

= 1.767m
2
- Chiều dài cọc L = 25 m
- Chiều dài cọc chôn trong đất: L
1
= 25 m
- Chi vi cọc P = 3.14
ì
1.5 = 4.712m
- Bêtông chế tạo cọc có f
c
= 30Mpa.

(10.7.3.2-4)
- trong đó:
+ Q
p
= sức kháng mũi cọc (N)
+ Q
s
= sức kháng thân cọc (N)
+ qp = sức kháng đơn vị mũi cọc (MPa)
+ qs = sức kháng đơn vị thân cọc (MPa)
+ As = diện tích bề mặt thân cọc (mm2)
+ Ap = diện tích mũi cọc (mm2)
+ qp = hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc quy định cho trong
Bảng 10.5.5-3 dùng cho các phơng pháp tách rời sức kháng của cọc do
sức kháng của mũi cọc và sức kháng thân cọc. Đối với đất cát qp = 0.45.
+ qs=hệ số sức kháng đối với sức kháng thân cọc cho trong Bảng 10.5.5-3
dùng cho các phơng pháp tách rời sức kháng của cọc do sức kháng của
mũi cọc và sức kháng thân cọc. Trong đất dính qs= 0.65, trong đất cát
qs= 0.45
8.7.2.2.1. Sức kháng thân cọc:
- Sức kháng thân cọc đơn vị trong đất dính đợc xác định theo phơng pháp :
q
s
= S
u
(10.8.3.3.1-1)
- trong đó : : hệ số dính bám
S
u
: cờng độ kháng cắt không thoát nớc trung bình (Mpa)

4 Cát hạt vừa 8,5 40 0.115 4604.025
0.45
1571.811
5 Cát pha sỏi 4,548 50 - - 0.125 2677.635
0.45
704.936 kN
Lcọc= 25 4144.954 kN
8.7.2.2.2. Sức kháng mũi cọc:
- Sức kháng đơn vị mũi cọc q
q
:
- Do mũi cọc đặt vào lớpsỏi sạn, theo 10.8.3.4.3-1, ta có:
- Theo Reese và Wright, qp = 0.064 N đối với chỉ số SPT (N) <60
- Vậy, mũi cọc đặt vào tầng đất cát có SPT = 50, nên:
qp = 0,064
ì
50 =3.20 (Mpa)
- Do cọc có đờng kính lớn hơn 1.27m nên qp đợc chiết giảm:

MPaq
D
q
p
p
pr
709.22.3
1500
12701270
=ì==


- Trong đó:
: Hệ số xét đến loại móng và độ lớn của mô men.
Với móng cọc đài cao ta lấy = 1,5
- Q
R
: Sức chịu tải tính toán của cọc :
- V
u
: Tổng áp lực thẳng đứng truyền lên bệ cọc
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
24
Vậy: n = 1.5x
R
u
Q
V
= 1.5x
24011
6229, 284
= 3.817 (cọc)
Bố trí 6 cọc nh sau:
Sơ đồ bố trí cọc trong móng
8.7.3.Kiểm toán cọc khoan nhồi:
8.7.3.1.Tính toán nội lực cọc trong móng:
8.7.3.1.1 Đặc tính của cọc:
- Đờng kính D =1.5
- Chiều dàI L = 25 m
- Diện tích F = 1.767 m
2
- Chu vi U = 4.712 m

Vậy a
tt
=0.92
ì
2
ì
1.5 = 2.7m
Hệ số
Hệ số độ
cứng
Chiều
sâu
h
td
= h
m (kN/m
4
)
=( ma
tt
/EI)
1/
h (m) (m)
mai danh hùng Lớp Cầu hầm k45
25