GVHD:TH.S Lại Văn Thành Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngô Văn Linh – Lớp XD1301D Page 1

MỤC LỤC
Mục lục ML-1
Chương I: Giới thiệu chung về công trình 1
I.Mở đầu 1
II.Vị trí xây dựng và hiện trạng công trình 1
1.Vị trí xây dựng 1
2. Hiện trạng công trình 1
III. Đặc điểm công trình 1
IV. Các giải pháp kỹ thuật 2
1. Hệ thống điện 2
2. Hệ thống nước 2
3. Hệ thống phòng cháy chữa cháy 2
Chương II: Tính toán kết cấu sàn tầng 2 4
I. Tải trọng tính toán 4
1.Tĩnh tải 4
2.Hoạt tải 4
II. Phương pháp tính nội lực 5
1. Bản kê 4 cạnh 6
2. Bản kê 2 cạnh 9
III. Tính toán cốt thép 11
Chương III: Tính toán khung trục 5 12
I. Cấu tọa khung 12
1. Mặt cắt khung 12
2.Sơ đồ tính 12
II. Chọn sơ bộ kích thước 13
1.Kích thước dầm 13
2.Xác định nội lực truyền xuống cột 14

không chắc chắn và không công nghiệp hoá nên thời gian tháo lắp dài hơn các loaị
ván khuôn định hình khác. Tuy không có nhiều -u điểm trong thi công công nghiệp
nh-ng ván khuôn gỗ vẫn đ-ợc chọn khi thi công để tổ hợp cùng ván khuôn thép để
tạo nên các hình khối phức tạp theo yêu cầu của kiến trúc mà ván khuôn thép định
hình không thể làm đ-ợc.
GVHD:THS. Ngụ Vn Hin ỏn tt nghip

Sinh viờn: Ngụ Vn Linh-Lp XD1301D Page 103

*Ván khuôn thép định hình: Đ-ợc chế tạo sẵn thành các mô đun nên dễ tổ hợp
đối với từng cấu kiện do đó thời gian thi công nhanh. Loại ván khuôn này còn rất
chắc chắn , chịu tải tốt,có độ luân chuyển lớn phù hợp với cung cách thiết kế và thi
công công nghiệp
*Ván khuôn gỗ ép khung s-ờn thép: Loại ván khuôn này kết hợp đ-ợc cả hai -u
điểm của hai loại ván khuôn trên nh-ng vẫn còn có một số nh-ợc điểm nh- sau :
+ Dễ bị dính bê tông nên cần phải quét dầu chống dính
+ Dễ bị cong vênh nên cần cấu tạo chuyên cho từng loại cấu kiện trong sản
xuất công nghiệp .
Ván khuôn gỗ ép khung s-ờn thép phải gia cố lắp ráp theo yêu cầu của kết cấu
mà không có sẵn định hình vì vậy việc tổ hợp cũng ráp phức tạp và với nh-ợc điểm
nh- trên trong công trình này ta không sử dụng ván khuôn gỗ ép khung s-ờn thép.
Kết luận:
Căn cứ vào thực trạng thi công công trình, vào đặc điểm của thị tr-ờng xây
dựng,chọn giải pháp thi công ván khuôn thép định hình, cây chống đơn bằng thép
và giáo PAL.
3. Yêu cầu đối với công tác ván khuôn, đà giáo, cột chống.
a. Lắp dựng.
- Đảm bảo đúng hình dạng, kích th-ớc thiết kế của kết cấu.
- Cốp pha, đà giáo phải đ-ợc thiết kế và thi công đảm bảo độ cứng, ổn định, dễ tháo
lắp không gây khó khăn cho việc lắp đặt cốt thép, đổ và đầm bê tông.

d-ới nữa và giữ lại các cột chống an toàn cách nhau 3m d-ới dầm có nhịp lớn hơn
4m.
+Việc chất tải từng phần lên kết cấu sau khi tháo dỡ cốp pha đà giáo cần đ-ợc
tính toán theo c-ờng độ bê tông đã đạt, loại kết cấu và các đặc tr-ng về tải trọng để
tránh các vết nứt và h- hỏng khác đối với kết cấu. Việc chất toàn bộ tải trọng lên
các kết cấu đã tháo dỡ hết các cốp pha đà giáo, chỉ đ-ợc thực hiện khi bê tông đạt
c-ờng độ thiết kế.
c. Yêu cầu đối với cốt thép:
GVHD:THS. Ngụ Vn Hin ỏn tt nghip

Sinh viờn: Ngụ Vn Linh-Lp XD1301D Page 105

- Cốt thép tr-ớc khi gia công và tr-ớc khi đổ bê tông cần đảm bảo bề mặt sạch,
không dính bùn đất, không có vẩy sắt và các lớp rỉ.
- Cốt thép cần đ-ợc kéo, uốn và nắn thẳng.
- Cắt và uốn cốt thép chỉ đ-ợc thực hiện bằng các ph-ơng pháp cơ học. Sai số cho
phép khi cắt, uốn theo quy phạm.
- Hàn cốt thép: Liên kết hàn thực hiện bằng các ph-ơng pháp khác nhau, các mối
hàn phải đảm bảo yêu cầu: Bề mặt nhẵn, không cháy, không đứt quãng không có
bọt, đảm bảo chiều dài và chiều cao đ-ờng hàn theo thiết kế.
- Việc nối buộc cốt thép: Không nối ở các vị trí có nội lực lớn. Trên 1 mặt cắt
ngang không quá 25% diện tích tổng cộng cốt thép chịu lực đ-ợc nối với thép tròn
trơn và không quá 50% đối với thép gai. Chiều dài nối buộc cốt thép không nhỏ
hơn 30d với cốt thép chịu kéo và không nhỏ hơn 20d với cốt thép chịu nén và đ-ợc
lấy theo bảng của quy phạm.
- Khi nối buộc cốt thép vùng chịu kéo phải đ-ợc uốn móc (thép trơn) và không cần
uốn móc với thép gai.
- Vận chuyển và lắp dựng cốt thép cần l-u ý:
+Không làm h- hỏng và biến dạng sản phẩm cốt thép.
+Cốt thép khung phân chia thành các bộ phận nhỏ phù hợp ph-ơng tiện vận

Đối với bê tông bơm chọn đ-ợc độ sụt hợp lý theo tính năng của loại máy bơm sử
dụng và giữ đ-ợc độ sụt đó trong suốt quá trình bơm là yếu tố rất quan trọng. Có
thể dùng phụ gia để tăng tính linh động của bê tông mà vẫn giảm đ-ợc l-ợng n-ớc
trong vữa bê tông.
- Thời gian trộn, vận chuyển, đổ đầm phải đảm bảo, tránh làm sơ ninh bê tông.
f. Yêu cầu khi đổ bê tông.
- Việc đổ bê tông phải đảm bảo:
+ Không làm sai lệch vị trí cốt thép, vị trí cốp pha và chiều dày lớp bảo vệ cốt
thép.
+ Không dùng đầm dùi để dịch chuyển ngang bê tông trong cốp pha.
+ Bê tông phải đ-ợc đổ liên tục cho đến khi hoàn thành một kết cấu nào đó theo
quy định của thiết kế.
+ Để tránh sự phân tầng, chiều cao rơi tự do của hỗn hợp bê tông khi đổ không
đ-ợc v-ợt quá 2.5 m.
GVHD:THS. Ngụ Vn Hin ỏn tt nghip

Sinh viờn: Ngụ Vn Linh-Lp XD1301D Page 107

+ Khi đổ bê tông có chiều cao rơi tự do lớn hơn 2.5 m phải dùng máng nghiêng
hoặc ống vòi voi. Nếu chiều cao lớn hơn 10m phải dùng ống vòi voi có thiết bị
chấn động.
- Khi đổ bê tông cần l-u ý :
+ Giám sát chặt chẽ hiện trạng cốp pha đỡ giáo và cốt thép trong quá trình thi
công.
+ Mức độ đổ dày bê tông vào cốp pha phải phù hợp với số liệu tính toán độ cứng
chịu áp lực ngang của cốp pha do hỗn hợp bê tông mới đổ gây ra
+ Chiều dày mỗi lớp đổ bê tông phải căn cứ vào năng lực trộn cự ly vận chuyển,
khả năng đầm, tính chất ninh kết và điều kiện thời tiết để quyết định, nh-ng phải
theo quy phạm.
+ Đổ bê tông cột, t-ờng: Khi cột có chiều cao nhỏ hơn 5m; t-ờng có chiều cao

i. Mạch ngừng thi công bê tông.
- Mạch ngừng thi công phải đặt ở vị trí mà lực cắt và mômen uốn t-ơng đối nhỏ
đồng thời phải vuông góc với ph-ơng truyền lực nén vào kết cấu.
+ Mạch ngừng thi công nằm ngang: Nên đặt ở vị trí bằng chiều cao cốp pha.
Tr-ớc khi đổ bê tông cần làm nhám, làm ẩm bề mặt bê tông cũ khi đó phải đầm lèn
sao cho lớp bê tông mới bám chắc vào bê tông cũ đảm bảo tính liền khối của kết
cấu.
+ Mạch ngừng thi công đứng: Mạch ngừng thi công theo chiều đứng hoặc
nghiêng nên cấu tạo bằng l-ới thép với mặt l-ới 5 10mm. Tr-ớc khi đổ lớp bê
tông mới cũng cần t-ới n-ớc làm ẩm lớp bê tông cũ khi đổ cần đầm kỹ đảm bảo
tính liền khối cho kết cấu.
j. Thiết kế ván khuôn:
- Trong đồ án này chúng ta chỉ tính toán cụ thể cho 1 cấu kiện điển hình,các cấu
kiện khác tính toán t-ơng tự.
GVHD:THS. Ngơ Văn Hiển Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngơ Văn Linh-Lớp XD1301D Page 109

II. THI CÔNG CỘT:
1. Công tác đònh vò cột:
- Các điểm khốn chế mặt bằng và cao độ được bố trí xung quanh khu vực xây
dựng phải được đánh dấu rõ ràng tại những vò trí nhất đònh.
- Để khống chế trục đứng của công trình khi đổ bêtông sàn mỗi tầng ta chừa 1
lỗ vuông 10x10cm, từ đó ta có thể dẩn cao độ từ vò trí tầng trệt lên các tầng
khác bằng máy kinh vó và thước thép.
- Các đường tim trục được vạch trên sàn bằng dây mực, từ đó xác đònh tim cột
và vò trí đặt coffa. Độ thẳng đứng của coffa được kiểm tra bằng máy kinh vó
và dây dọi.
2. Công tác cốt thép cột:
- Cốt thép cột được uốn và cắt sẳn theo thiết kế và được đưa lên bằng cần trục

- GhÐp tÊm cßn l¹i, l¾p g«ng. C¸c g«ng nµy bao gåm: hai thanh thÐp ch÷ L
®-ỵc liªn kÕt vµ c¸ch nhau mét kho¶ng 3cm b»ng mét tÊm ®Ưm ë gi÷a
®-ỵc hµn víi hai thanh. Sau khi dùng xong v¸n khu«n, ta b¾t ®Çu l¾p
g«ng. Hai thanh thÐp ch÷ L ®-ỵc ®Ỉt ®èi diƯn víi nhau vµ «m lÊy v¸n
khu«n, chóng ®-ỵc neo chỈt víi nhau b»ng 2 con bu l«ng cã ®ai èc xiÕt
chỈt xá qua khe gi÷a hai thanh thÐp ë mÐp vµ hai thanh thÐp nhê mét
vßng ®Ưm. Tõ c¸c mèc gưi ®Ĩ x¸c ®Þnh tim cét ta ®-a v¸n khu«n chÝnh
x¸c vµo vÞ trÝ cÇn l¾p ®Ỉt. L¾p c¸c g«ng gia cè cho v¸n cét.
- Chèng s¬ bé, däi kiĨm tra tim vµ c¹nh, chèng vµ neo kü. §Ĩ ®iỊu chØnh
cét th¼ng ®øng ta dïng däi vµ t¨ng ®¬. Bªn trªn v¸n khu«n cét ta cè ®Þnh
t¹m 4 thanh thÐp 10 theo hai ph-¬ng cđa tiÕt diƯn cét. Tõ mÐp ngoµi
v¸n khu«n ta ®o ra mét ®o¹n b»ng a t¹i ®©y ta sÏ bc qu¶ räi. T¨ng ®¬
®-ỵc cè ®Þnh 1 ®Çu vµo g«ng ®Çu cét, 1 ®Çu ®-ỵc cè ®Þnh vµo c¸c mãc
s¾t chê s½n d-íi sµn. T¹i ch©n cét ta ®o ®-êng th¼ng c¸ch ch©n cét mét
®o¹n lµ a. Dïng t¨ng ®¬ ®iỊu chØnh sao cho qu¶ räi chØ ®óng ®-êng th¼ng
nµy lµ cét th¼ng. Ta cè ®Þnh cét b»ng c¸c thanh chèng ®¬n, mét ®Çu
chèng vµo g«ng cét, mét ®Çu chèng vµo thanh gç ngang tùa trªn hai mãc
s¾t ®Ỉt s½n chê d-íi sµn. §èi víi c¸c cét biªn, ta ®Ỉc biƯt chó ý hƯ thèng
t¨ng ®¬ neo.
- KiĨm tra l¹i ®é th¼ng ®øng ®Ĩ chn bÞ ®ỉ bª t«ng.
 Tính toán cấu tạo ván khn cột:
Tính cây chống xiên: cây chống xiên được bố trí để chống lại áp
lực ngang của gió tác dụng lên cột.
+ Chiều cao cột : h
cột
= 3-0.4 = 2.6m.
+ Chiều cao coffa : 1.5+1.2 = 2.7m.
+ Tải trọng gió : 83kg/m
2
.

Cột có tiết diện 220 400 mm , chiều cao cột : 3,3 m
* Tải trọng tính toán:
3
2
1
400x1200x55
3
400x1500x55
4
50x50x1200
5
50x50x1500
4
4 4
5 5
1
11
2
A A
a - a
2600
2
400x90000x55
GVHD:THS. Ngụ Vn Hin ỏn tt nghip

Sinh viờn: Ngụ Vn Linh-Lp XD1301D Page 112

+Ap lực của vữa bê tông t-ơi:
q
t/c

V= 0,6m
3
)
Tổng tải trọng: q
tt
= 2,58 T/m
2
; q
t/c
=2,1T/m
2
.
Tải trọng tác dụng lên tấm ván khuôn: q
tt
=2,58x0,2=0,516T/m
2
;
q
t/c
=2,1x0,2=0,42 T/m
2
.
* Xác định khoảng cách giữa các gông theo điều kiện bền:
- Sơ đồ tính: coi ván khuôn cột nh- dầm liên tục tựa trên các gối tựa là các
gông,chịu tải phân bố (gần đúng coi là đều)

- Tính cho một tấm ván khuôn định hình có chiều rộng 0,22m có:W=4,3
cm
3
;J=19,06 cm

M

GVHD:THS. Ngụ Vn Hin ỏn tt nghip

Sinh viờn: Ngụ Vn Linh-Lp XD1301D Page 113

l
)(22,1
516,0
18000103,410
].[.10
6
m
xxx
q
W
tt
thép

- Theo điều kiện biến dạng:
400
][
128
.
4
l
f
JE
lq
f

- Theo điều kiện bền:
][
W
M

+ M : mô men uốn lớn nhất trong dầm đơn giản: M =
8
.
2
lq

+ W : mô men chống uốn của gông cột: W = 20,8 cm
3
; J = 28,46 (cm
4
)
GVHD:THS. Ngơ Văn Hiển Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngơ Văn Linh-Lớp XD1301D Page 114

1800][08,248
8,208
408,25
.8
.
22
x
x
W
lq

TẤM GÓC NGOÀI
CHỐT CÀI

GVHD:THS. Ngơ Văn Hiển Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngơ Văn Linh-Lớp XD1301D Page 115 7. Bêtông cột:
- Bê tông được trộng bằng máy tại bãi trộn. Bêtông được chứa và vận
chuyển lên cao bằng thùng chứa và cần trục tháp.
- Với chiều cao cột là 3-0.4 = 2.6m cột được chia làm 2 đoạn để đổ
bêtông : 1.5 + 1.1 m(tính từ mặt sàn), bêtông cột được đổ vào cột tại khoảng
trống ở giữa cột để tránh sự phân tầng. Sau khi đổ xong đoạn cột cao 1.5m ta
lắp khoảng trống lại và tiến hành đổ bêtông phần cột còn lại. Riêng ở tầng trệt
chiều cao cột là 3.3-0.4 = 2.9m, cột được chia làm 2 đoạn là 1.5+1.4m.
- Bêtông cột được đầm bằng đầm dùi máy nổ (do có dây cầm dài),
chiều cao mỗi lớp bêtông được đầm là 30cm.
- Các yêu cầu của bêtông khi đổ:
+ Bêtông được đổ liên tục để hoàn thành 1 cấu kiện.
+ Thời gian chứa bêtông trong thùng chứa không được quá 15’.
+ Khối lượng bêtông được đổ vào thùng không được quá 95% dung
tích của thùng chứa.
+ Mỗi ca trộn phải được lấy mẫu thí nghiệm để kiểm tra.

III. THI CÔNG DẦM, SÀN:
1. Công tác ván khn:
- Trình tự lắp đặt coffa phải hợp lý, hệ thống coffa được lắp xong phải
bảo đảm chắc chắn và dễ tháo dỡ.
- Cột chống phải đảm bảo khã năng chòu lực khi đổ bêtông.

+ Độ bền uốn của tấm ván khn tiêu chuẩn : 836kg.
+ Trọng lượng của tấm ván khn tiêu chuẩn 500x1800 : 24kg.
+ Tải phân bố lên bề mặt sàn trên 1m
2
:
- Trọng lượng bản thân của bêtông sàn:
p
sàn
= 0.08x2500x1.1 = 220kg/m
2
.
- Hoạt tải do bơm bêtông bằng mái:
p
1
= 400kg/m
2
.
- Hoạt tải do người thực hiện đổ bêtông:
p
2
= 200kg/m
2
.
- Hoạt tải do đầm bêtông bằng mái:
p
3
= 130kg/m
2
.
- Trọng lượng bản thân của tấm ván khn tiêu chuẩn:

+ p
3
+ p
tấm CPTC

GVHD:THS. Ngơ Văn Hiển Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngơ Văn Linh-Lớp XD1301D Page 117

= 220 + 400 + 200 + 130 + 49.06 = 999.06kg/m
2
.
Do khoảng cách giữa 2 sườn ngang là 60cm nên diện tích lớn nhất mà
tấm ván khn tiêu chuẩn phải chòu là 0.6x0.6 = 0.36m
2
.
Lực tác dụng lên tấm ván khn là Q = 0.36x999.06 = 359.662kg<836kg.
Tấm ván khn đủ khả năng chịu lực.
Tính kích thước sườn ngang :
+ Chọn sườn ngang 50x100mm.
+ Tổng tải phân bố đều tác dụng lên 1m
2
sàn: P = 999.06kg/m
2
.
+ Tải trọng do trọng lượng bản thân sườn ngang :
p
sườn ngang
= 0.05x0.1x800x1.1 = 4.4kg/m.
+ Tổng tải phân bố tác dụng lên sườn ngang :

6.M
h
= 9.62cm. Chọn h = 10cm.
Kiểm tra độ võng của sườn ngang :
GVHD:THS. Ngơ Văn Hiển Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngơ Văn Linh-Lớp XD1301D Page 118

+ Độ võng của sườn ngang được xác đònh theo công thức sau :
100.E.I
4
q.l
x
384
5
max
f

Với E = 1.2x10
6
(mô dun đàn hồi của gỗ)

12
3
5x10
12
3
b.h
I
= 416.67cm

= 0.0157cm.
Tính kích thước sườn dọc :
+ Chọn sườn dọc 60x120mm.
+ Tổng tải phân bố đều tác dụng lên 1m
2
sàn: P = 999.06kg/m
2
.
+ Tải trọng do trọng lượng bản thân sườn dọc :
p
bt
= 0.06x0.12x800x1.1 = 6.336kg/m.
+ Tổng tải phân bố tác dụng lên sườn ngang :
P
sườn ngang
= 603.836kg/m.
Tải trọng tác dụng lên sườn dọc chính là tải trọng tập trung của sườn
ngang gác lên sườn dọc: p
sd
= 603.836x1m = 603.836kg.
Sơ đồ tính của sườn dọc là 1 dầm đơn giản gối lên 2 cột chống. Nhòp tính
toán của sườn dọc là khoảng cách 2 cột chống theo phương dọc l =1m.
+ Moment lớn nhất tác dụng lên sườn ngang :

8
2
6.336x1
60.2x603.83
8
2


Kiểm tra độ võng của sườn dọc :
+ Độ võng của sườn ngang được xác đònh theo công thức sau :
100.E.I
4
.lpsdqsd
x
384
5
max
f

Với E = 1.2x10
6
(mô dun đàn hồi của gỗ)

12
3
6x12
12
3
b.h
I
= 864cm
4
.(moment quán tính)

x864
6
100x1.2x10

Cột chống đủ khã năng chòu lực.
Kiểm tra khã năng ổn đònh :
+ Độ cao cần thiết của cột chống :
h = 3-(0.08+0.063+0.1+0.12) = 2.637m.
+ Trường hợp đỉnh và chân cột không ổn đònh :
[P] = (30/h) = 30/2.637 = 1137.7 > P = 610.2kg.
Do chiều cao chống nhỏ, nên chỉ cần giằng ngang ở gần đầu và chân cột
chống.
3. Tính toán cấu tạo coffa dầm :
Cấu tạo coffa dầm :
+ Coffa dầm được cấu tạo bởi các tấm coffa tiêu chuẩn, các tấm coffa
dầm được cốđònh bởi các khoá đà bằng gỗ. Khoảng cách giữa các khoá đà là
0.6m, khoảng cách giữa các cột chống theo chiều dài đà là 1m.
+ Đối với dầm 220x400, ta sử dụng coffa bù bằng ván dày 3cm, nó
liên kết với tấm coffa tiêu chuẩn 150 và tấm góc trong của sàn bằng bulong.
Tấm thành liên kết với tấm đáy bằng chốt liên kết.
Kiểm tra khả năng làm việc của coffa dầm :
Đối với coffa đáy :
+ Độ bền kéo của tấm coffa tiêu chuẩn : 65-75kg/mm
2
.
+ Độ bền uốn của tấm coffa tiêu chuẩn : 836kg.
+ Trọng lượng của tấm coffa tiêu chuẩn 220x1800 : 15.5kg.
+ Tải phân bố lên bề mặt đáy dầm :
- Trọng lượng bản thân của bêtông dầm :
p
dầm
= 0.22x0.4x2500x1.1 = 220kg/m.
- Hoạt tải do bơm bêtông bằng mái:
p

VÁN DÀY 30mm

Đối với coffa thành :
Do sử dụng tấm góc trong 100 nên chiều cao đà còn lại là:
H
đà
= 400-80-100 = 220mm.
Lực động do đổ bêtông bằng máy bơm : P
bơm
= 400kg/m
2
.
+ Tải trọng ngang khi đổ bêtông:
P
ngang
= .H
đà
.n + P
bơm
= 2500x0.22x1.1 + 400 = 1005kg/m
2
.
+ Lực tác dụng lên thành đà với khoảng cách khoá đà là 1m.
Q = 1005x0.22x1 = 221.1kg < 836kg.
Bố trí ván khn dầm GVHD:THS. Ngơ Văn Hiển Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngơ Văn Linh-Lớp XD1301D Page 122

Khi đúc bê tông xong thì rút cọc mốc lên và lấp vữa lổ hở đồng thời
là mặt sàn.
- Bêtông dầm sàn được đầm bằng máy đầm điện.
- Bố trí mạch ngừng phải đúng yêu cầu kỹ thuật.
GVHD:THS. Ngơ Văn Hiển Đồ án tốt nghiệp

Sinh viên: Ngơ Văn Linh-Lớp XD1301D Page 123

- Đặt biệt đối với bêtông dầm sàn thì việc bảo dưỡng rất quan trọng nó
ảnh hưởng trực tiếp đến chất lượng của công trình sau này.
IV. V¸n khu«n cÇu thang
- BiƯn ph¸p kü tht thi c«ng c¸c c«ng t¸c gièng nh- c¸c phÇn tr-íc. Bª t«ng cÇu
thang bé ®-ỵc ®-a trùc tiÕp lªn chiÕu nghØ hc phÝa trªn cđa sµn b¶n thang,dïng
xỴng san ®Ịu ra vµ ®Çm.Bª t«ng cÇu thang bé dïng ®é sơt bÐ ®Ĩ gi¶m ®é ch¶y khi
®ỉ ë b¶n nghiªng.
- V¸n sµn cÇu thang bé dïng v¸n khu«n thÐp ®Þnh h×nh; xµ gå ®ì v¸n tiÕt diƯn 8x10
cm; cét chèng gç tiÕt diƯn 10x10 cm.
- BiƯn ph¸p kü tht thi c«ng cđa c¸c c«ng t¸c gièng nh- c¸c phÇn tr-íc. ë ®©y ta
chØ tÝnh to¸n kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c xµ gå ®ì v¸n sµn vµ kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c cét
chèng ®ì xµ gå, tÝnh to¸n xµ gå.
1. TÝnh to¸n kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c xµ gå ®ì sµn thang.
S¬ ®å tÝnh:
- C¾t 1 d¶i b¶n réng 1m .TÝnh to¸n nh- dÇm liªn tơc kª trªn c¸c gèi tùa lµ c¸c thanh
xµ gå ®ì v¸n khu«n sµn.
T¶i träng t¸c dơng lªn v¸n khu«n:
- T¶i träng t¸c dơng lªn v¸n gåm:
+ Träng l-ỵng bªt«ng cèt thÐp: q
1
tc
= 2500x0,12x1=300(kG/m)

GVHD:THS. Ngụ Vn Hin ỏn tt nghip

Sinh viờn: Ngụ Vn Linh-Lp XD1301D Page 124

L L
Q
L
Tải trọng tác dụng lên bề rộng b=1m
là:P
2
tc
=400x1=400(kG/m) P
2
tt
=400x1,3=520(kG/m)
Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván khuôn có chiều rộng b = 1 m là:
Q
tc
= cos (300 + 50 + 250 + 400) = 597 (kG/m).
Q
tt
= cos (330 + 55 + 325 + 520) = 735 (kG/m).
Tính toán khoảng cách xà gồ đỡ ván khuôn sàn thang:
- Theo điều kiện bền:
][
W
M

M : Mô men uốn lớn nhất trong dầm liên tục. M =
10

- Theo điều kiện biến dạng:
400
][
128
.
4
l
f
JE
lq
f
l
)(48,1
597,0400
1059,28101,2128
.400
128
3
87
3
m
x
xxxx
q
JE

Vậy chọn khoảng cách giữa các xà gồ đỡ sàn là: l = 100 cm.
2. Tính toán khoảng cách giữa các cột chống xà gồ:
Sơ đồ tính:
- Tính toán xà gồ nh- dầm liên tục kê trên các gối tựa là các cột chống.

6
22
xbh
(cm
3
).
J : Mô men quán tính của tiết diện xà gồ : J =
67,666
12
108
12
.
33
xhb
(cm
4
).
][
.10
.
2
W
lq
W
M
l
3,141
35,7
1103,13310].[.10 xx
q

3. Kiểm tra khả năng chịu lực của cột chống:
Sơ đồ tính:
- Sơ đồ tính toán cột chống là thanh hai đầu khớp chịu nén đúng tâm.
Tải trọng tác dụng lên cột chống:
- Tải trọng tác dụng lên cột chống :
P = 735x1 = 735 (Kg).
- Chiều dài tính toán của cột chống :
l = 3600 -120 - 2x100 - 55 = 3225 (mm).
- Kiểm tra khả năng làm việc của cột chống.