ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 141
PHẦN II
THIẾT KẾ
KỸ THUẬT
(Đoạn từ Km 5+600 đến Km 6+705.91)
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
CHƯƠNG I
THIẾT KẾ BÌNH ĐỒ ĐOẠN TUYẾN
(Từ Km 5+600 đến Km 6+705.91)
I. Thiết kế bình đồ tuyến:
- Sau khi chọn phương án tuyến II và tiến hành khảo sát chi tiết tại thuộc đòa
ta lập và vẽ được bản đồ đòa hình tỉ lệ 1/1000 và dựa vào bản đồ này để Thiết
kế bình đồ tuyến đường.
- Trong phần thiết kế cơ sở ta đã có các cọc Km, H, S, ND, TD, P, TC, NC và
bây giờ ta cần phải thêm các cọc C và I là các cọc rải đều có khoảng cách giữa
các cọc là 20m.
- Trong phạm vi đồ án ta chỉ thiết kế bình đồ tuyến từ Km 5+600 đến Km
6+705.91 của phương án tuyến đã chọn (phương án II).
II. Thiết kế đường cong nằm:
1. Mục đích và nội dung tính toán:
a. Mục đích:
Khi xe chạy trên đường cong nằm thì xe phải chòu nhiều điều kiện bất lợi so
với khi xe chạy trên đường thẳng, những điều kiện bất lợi đó là:
- Khi xe chạy vào đường cong bán kính nhỏ thì yêu cầu bề rộng của
đường phải lớn hơn so với đường thẳng thì xe mới chạy được bình thường.
- Khi xe chạy vào đường cong thì tầm nhìn bò cản trở.
- Khi xe chạy vào đường cong phải chòu thêm lực ly tâm gây ra hiện tượng
xe bò trượt ngang hoặc bò lật ngang .
- Từ những điều kiện bất lợi trên ta tính toán và thiết kế đường cong nằm.
b. Nội dung tính toán:

B = 11m : Bề rộng phần xe chạy, có tính lề gia cố
i
sc
= 2 % : Độ dốc siêu cao.
∆
: độ mở rộng mặt đường trong đường cong;
∆
= 0 m
i
p
= 0.5 % : Độ dốc phụ thêm để nâng siêu cao ứng với vận tốc 80 Km/h.
⇒
× − ×
nsc
(7 + 4) 0.02 4 0.02
L = = 28 m
0.005
(1)
Theo TCVN 4054-2005, đoạn nối siêu cao được bố trí trùng với đường cong
chuyển tiếp. Theo TCVN 4054-05 (Bảng 14), đối với đường cấp III,
V
tk
= 80 Km/h, R= 1500m, i
sc
= 2%, thì L
nsc
= 70m
=> Chọn L
nsc
= 70 m (1)

i
n
i
n
L
1
L
2
L
s
c
b
i
n
i
n
i
s
c
h
2
h
1
H
0
i
p
Theo hình trên có thể tính được chiều dài đoạn nối siêu cao L
sc
và chiều dài

%
Khoảng cách từ MCN đầu tiên đến MCN có độ dốc ngang nửa phần xe
chạy bằng không (quay quanh mặt đường 1 góc 2%):
×
×
= = = =
×
1 n
1
p p
h b i
11 2
L 84.6 m
i 2i 2 0.13

Khoảng cách từ MCN i=0% MCN 1 mái i = 2% (quay 1 góc 2%)
= − = − =
2 sc 1
L L L 170 84.6 85.4m
Cao độ thiết kế của các mặt cắt ngang đặc trưng:
Các cao độ thiết kế của 2 mép lề đường, 2 mép phần xe chạy và của tim
đường ở các mặt cắt ngang đặc trưng được xác đònh dựa vào mặt cắt dọc thiết kế
và độ dốc ngang của từng bộ phận của mặt cắt ngang đặc trưng.
Đối với các mặt cắt trung gian (thường được rải đều với cự ly 10m), các cao
độ đều được xác đònh bằng cách nội suy.
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 144
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
b. Tính toán phần mở rộng khi xe chạy trên đường cong:
Tính toán với buýt:
Độ mở rộng mặt đường cho 1 làn xe:

trong đường cong.
c. Tính toán đường cong chuyển tiếp:
 Các yếu tố của đường cong tròn:
- Góc chuyển hướng: α
o
8 16'9''
= =
8.27
o
- Bán kính đường cong: R = 1500 m
 Xác đònh chiều dài đường cong chuyển tiếp:
Chọn đường cong chuyển tiếp có dạng đường cong Clotoit.
L
ct
=
> = =
2
A R 1500
166.67 m
R 9 9
(2)
Với :
A : thông số clotoit
R : bán kính đường cong
Và điều kiện về tăng cường độ gia tốc li tâm một cách từ từ:
L
ct
=
× ×
3

ct
= max[(1),(2),(3)] = 166.67 m
Chọn chiều dài đường cong chuyển tiếp: L = 170 m.
 Kiểm tra điều kiện cấu tạo đường cong chuyển tiếp dạng
clothoide:
0
2ϕ ≤ α
Trong đó:
ϕ
0
=
L
2R
=
×
170
2 1500
= 0.057 Rad = 3.266
0
α = 8.27
0
(góc chuyển hướng)
Ta có:
ϕ =
0
2 6.532
<
α
vậy điều kiện cấu tạo thỏa mãn.
Độ dài đường cong cơ bản sau khi đã dòch chuyển :

3 5 3 5
170 170 170
= + 3.21
6× C 336× C 42240× C 6 255000 336 255000 42240 255000
L L L
Y − = − + =
× × ×
Xác đònh thông số độ dòch chuyển p và t:
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 146
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
P = Y
0
- R (l - Cosϕ
0
) = 3.21 - 1500
×
(1-cos(3.266)) = 0.774m
t = X
0
- Rsin
0
ϕ
= 169.95 - 1500
×
sin(3.266) = 84.493 m
Vì: P = 0.774 <
= =
R 1500
15
100 100

2 4
S S
x = S +
40× C 3456×C
−
3 7 11
3 5
S S S
y = +
6× C 336× C 42240× C
−
Bảng cắm tọa độ phía trái đường cong chuyển tiếp
STT S R L
ct
C x y
ND
0 1500 170 255000 0.00 0.00
C1 20 1500 170 255000 20.00 0.005
C2 40 1500 170 255000 40.00 0.042
C3 60 1500 170 255000 60.00 0.141
C4 80 1500 170 255000 79.99 0.335
C5 100 1500 170 255000 99.99 0.654
C6 120 1500 170 255000 119.99 1.129
C7 140 1500 170 255000 139.98 1.793
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 147
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
STT S R L
ct
C x y
C8 160 1500 170 255000 159.96 2.677

Tọa độ của điểm thứ i:
x
i
= Rsin
β
i
+ t
y
i
= P + R(1-cos
β
i
)
Với
β = ϕ + ×α
i 0
i '
0
0
3.266
ϕ
=
, t = 84.493 m, p = 0.774 m
Bảng cắm tọa độ đường cong tròn
STT
Bán kính
R(m)
Khoảng cách cọc
L(m)
i

TC
1500 216.49 1.776 5.042 216.32 6.578
d. Bảo đảm tầm nhìn trên đường cong nằm:
Khi xe chạy vào đường cong, tầm nhìn của người lái xe bò hạn chế do vật
cản ở gần đường cong như: mái ta luy đường đào, cây cối xung quanh…
Khi vào đường cong tài xế thường có xu hướng cho xe chạy vào giữa mặt
đường tạo cảm giác an toàn nhằm không bò trượt ra ngoài đường cong, do vậy khi
tính toán tầm nhìn khi xe chạy vào đường cong phải tính cho trường hợp nhìn thấy
xe chạy ngược chiều. Trong phần tính toán các chỉ tiêu kỹ thuật chủ yếu của tuyến
đường, ta đã xác đònh được tầm nhìn xe chạy: S = S
2
= 200m.
Xác đònh bán kính q đạo của mắt người lái xe dựa theo qui đònh tính từ
mắt người lái xe có vò trí cách mép phần xe chạy bên tay phải là 1.5m, không mở
rộng mặt đường:
   
= − − = − − =
 ÷  ÷
   
1
B 12
R R 1.5 1500 1.5 1495.5
2 2
m
Vì K
0
= 46.49 m < S = 200 m nên phạm vi tầm nhìn tính từ mắt người lái xe
được xác đònh theo công thức sau:
−
α α

khúc, rõ ràng và hài hòa về mặt thò giác, chất lượng khai thác của đường như tốc
độ xe chạy, năng lực thông xe, an toàn xe chạy cao, chi phí nhiên liệu giảm, thoát
nước tốt.
Đường đỏ được thiết kế với tỉ lệ X: 1/1000, Y:1/100.
Độ dốc các đường cong đứng tương ứng:
Stt R i
1
(%) i
2
(%)
1 6000 1.51 -2.27
2 5000 -2.27 2.32
II. Tính toán các yếu tố đường cong đứng:
Để liên kết các dốc dọc trên mặt cắt dọc người ta phải dùng các đường cong
đứng để xe chạy điều hòa, thuận lợi, bảo đảm tầm nhìn ban ngày và ban đêm, đảm
bảo hạn chế lực xung kích, lực li tâm theo chiều đứng.
Tác dụng của đường cong đứng là chuyển tiếp độ dốc dọc từ
1
i
đến
2
i
Yêu cầu giá trò bán kính đường cong đứng :
- Hợp với đòa hình, thuận lợi cho xe chạy và mỹ quan cho đường.
- Đảm bảo tầm nhìn ở đường cong đứng lồi.
- Đảm bảo không gãy nhíp xe ở đường cong đứng lõm.
- Đảm bảo tầm nhìn ban đêm ở đường cong đứng lõm.
Các chổ đổi dốc trên mặt cắt dọc (lớn hơn 1% khi tốc độ thiết kế
≥
tk

TC-Đ
x
A
y
A
Xét một điểm A bất kỳ trên đường cong có độ dốc i
A
, ta có:
A A
2
A
A
x = R i
x
y =
2R
×





Độ dốc của điểm A được lấy như sau:
- Lên dốc mang dấu ( + )
- Xuống dốc mang dấu ( - )
Từ đó ta xác đònh được chiều dài đường cong đứng tạo bởi 2 dốc i
1
và i
2
:

1 2
1 2
= 0.5 R ( i + i ) : 2 đo ädốc khác dấu
= 0.5 R ( i - i ) : 2 đo ädốc cùng dấu
T
T
Từ cao độ, lý trình của điểm Đ, xác đònh cao độ và lý trình các điểm
trung gian.
Cự ly các điểm trung gian nên chọn theo ∆i.
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 151
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
+ ∆i = 1‰ với V
tk
= 80 Km/h.
+ ∆i = 2‰ với V
tk
= 60 Km/h.
+ ∆i = 4‰ với V
tk
< 60 Km/h
• Đường cong thứ nhất, R =6000, i
1
= 1.51%, i
2
=- 2.27%
TD
T
D
-
Đ

= 27.74m; Km 5+843.1
Chênh cao của điểm tiếp đầu so với điểm P:
∆ × ×
TD-P 1
1.51
h = T i =113.4 =1.712m
100
Chênh cao của điểm tiếp cuối so với điểm P:
∆ × ×
TC-P 2
2.27
h = T i =113.4 = 2.574m
100
Cao độ điểm tiếp đầu của đường cong:
TD
h =
27.74 - 1.712 = 26.028 m
Cao độ điểm tiếp cuối của đường cong:
TC
h =
27.74 - 2.574 = 25.166 m
Tọa độ của điểm tiếp đầu so với đỉnh đường cong:
TD 1
2
2
T D
TD
6000×1.51
x = R×i = = 90.6
100



Cao độ đỉnh Đ của đường cong:
Đ
h =
26.028 + 0.684 = 26.712m hay
Đ
h =
25.166 + 1.546 = 26.712 m
Lý trình tiếp đầu, tiếp cuối, đỉnh Đ của đường cong:
TD = P – T = 5843.1 – 113.4 = 5729.7 m
TC = P + T = 5843.1 + 113.4 = 5956.5 m
Đ = TD + x
TD
= 5729.7 + 90.6 = 5820.3 m
Kiểm tra lại : Đ = TC – x
Tc
= 5956.5 – 136.2 = 5820.3 m
Với :
R
P Đỉnh Đ
Cao độ Lý trình Cao độ Lý trình
6000 27.74 5843.1 26.712 5820.3
Bảng xác đònh cao độ, lý trình các điểm trung gian
Tên cọc i(
0
/
00
) x (m) y (m) Lý trình Cao độ (m)
TD

Tên cọc i(
0
/
00
) x (m) y (m) Lý trình Cao độ (m)
C7 5.08 30.5 0.078
5789.8 26.634
11 5 30 0.075 5790,3 26,637
12 4 24 0.048 5796,3 26,664
13 3 18 0.027
5802,3 26,685
14 2 12 0.012
5808,3 26,7
C8 1.75 10.5 0.009
5809.8 26.703
15 1 6 0.003
5814,3 26,709
TD8 0.08 0.5 0.00
5819.8 26.712
Đ
0 0.00 0.00
5820,3 26,712
16 -1 -6 0.003 5826,3 26,709
C9 -1.6 -9.6 0.008 5829.9 26.704
17 -2 -12 0.012 5832,3 26,7
18 -3 -18 0,027 5838,3 26,685
P8 -3.8 -22.8 0.043 5843.1 26.669
19 -4 -24 0,048 5844,3 26,664
C10 -4.93 -29.6 0.073 5849.9 26.639
20 -5 -30 0,075 5850,3 26,637

TC
-22.7
-136,2 1,546 5956,5 25,166
• Đường cong thứ 2, R = 5000, i
1
= -2.27%, i
2
= 2.32%
P
i
i
1
2
Đ
TD
TC
+x
-x
T T
y
TĐ-Đ
TC-Đ
x
A
y
A
 
× ×
 ÷
 

TD
TD
5000×2.27
x = R×i = =113.5
100
x 113.5
y = = =1.288
2R 2×5000







SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 155
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
Tọa độ của điểm tiếp cuối so với đỉnh đường cong:
TC 2
2
2
TC
TC
116
5000×2.32
x = R×i = =116
100
x
y = = =1.345
2R 2×5000

0
/
00
) x (m) y (m) Lý trình Cao độ (m)
TĐ
-22,7 -113,5 1,288 6224,15 19,125
1
-22 -110 1,21 6227,65 19,047
2
-21 -105 1,103 6232,65 18,94
3
-20 -100 1 6237,65 18,837
I13
-19.54 -97.7 0.955 6239.95 18.792
4
-19 -95 0,903 6242,65 18,74
5
-18 -90 0,81 6247,65 18,647
6
-17 -85 0,723 6252,65 18,56
7
-16 -80 0,64 6257,65 18,477
I14
-15.54 -77.7 0.604 6259.95 18.441
8
-15 -75 0,563 6262,65 18,4
9
-14 -70 0,49 6267,65 18,327
10
-13 -65 0,423 6272,65 18,26

-3.54 -17.7 0.031 6319.95 17.868
20
-3 -15 0,023 6322,65 17,86
21
-2 -10 0,01 6327,65 17,847
22
-1 -5 0,003 6332,65 17,84
Đ
0 0 0 6337,65 17,837
S9
0.24 1.2 0 6338.85 17.837
I18
0.48 2.4 0 6340.05 17.837
23
1 5 0,003 6342,65 17,84
24
2 10 0,01 6347,65 17,847
25
3 15 0,023 6352,65 17,86
26
4 20 0,04 6357,65 17,877
I19
4.48 22.4 0.05 6360.05 17.887
27
5 25 0,063 6362,65 17,9
28
6 30 0,09 6367,65 17,927
29
7 35 0,123 6372,65 17,96
30

39
17 85 0,723 6422,65 18,56
40
18 90 0,81 6427,65 18,647
41
19 95 0,903 6432,65 18,74
42
20 100 1 6437,65 18,837
I23
20.48 102.4 1.049 6440.05 18.886
43
21 105 1,103 6442,65 18,94
44
22 110 1,21 6447,65 19,047
45
23 115 1,323 6452,65 19,16
TC
23,2 116 1,346 6453,65 19,183
CHƯƠNG III
THIẾT KẾ KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 158
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
I. Kết cấu áo đường cho phần xe chạy:
Trong thiết kế sơ bộ ta đã kiểm tra và so sánh hai phương án kết cấu áo
đường và chọn được phương án I. Kết cấu này đã đạt yêu cầu về cường độ theo
tiêu chuẩn độ võng đàn hồi, cắt trượt trong nền đất, chòu kéo uốn trong các lớp bê
tông nhựa.
Cấu tạo các lớp mặt đường từ trên xuống như sau:
- Bê tông nhựa chặt loại I hạt mòn dày 5 cm
- Bê tông nhựa chặt loại I hạt vừa dày 7 cm

(Mpa
)
ϕ
(độ
)
Bê tông nhựa chặt loại I hạt
mòn
5 420 1800 300 2.8 0 0
Bê tông nhựa chặt loại I
hạt trung
7 350 1600 250 2 0 0
Cấp phối đá dăm loại I 17
300 300 300 0 0 0
Cấp phối đá dăm loại II 36
250 250 250 0 0 0
1. Kiểm tra kết cấu theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi .
a. Tính E'
tb
:
 
+
= ×
 ÷
+
 
3
1/3
dh
tb i
1 kt

tb
(cm)
E’tb
(Mpa)
Cấp phối đá dăm loại II 250 36 6 250
Cấp phối đá dăm loại I 300 1.20 17 0.472 3 265.4
Bê tông nhựa chặt loại I
hạt trung
350 1.319 7 0.132 0 274.5
Bê tông nhựa chặt loại I
hạt mòn
420 1.53 5 0.083 5 284.2
b. Tính Etb:
Với
= =
H 65
1.97
D 33
,
Tra bảng 3-6 (22TCN211-06)
 β = 1.209
⇒ = β× = × =
dc
tb tb
E E' 1.209 284.2 343.6 (Mpa)
c. Tính Ech cả kết cấu:
Từ các tỉ số:
=
H
1.97

K .E
Theo bảng 3-3 Tiêu chuẩn 22TCN 211 - 06, độ tin cậy thiết kế của đường
cấp này là 0.9.
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 160
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
Theo bảng 3-2 Tiêu chuẩn 22TCN 211 - 06,với độ tin cậy trên thì hệ số
cường độ là
dv
cd
K 1.1=
Ech= 206.16 Mpa >
dv
cd yc
K ×E =1.1 ×175.72 = 193.29
Mpa : Thoả mãn
2. Kiểm tra cường độ kết cấu theo tiêu chuẩn chòu cắt trượt trong nền đất:
Kiểm toán điều kiện:
+ ≤
t
ax av
tr
cd
C
T T [T] =
k
a. Tính ứng suất cắt cho phép của đất nền [T]:
Trò số lực dính tính toán của đất nền: C
tt
= c
×

tr
cd
k
: Hệ số cường độ về chòu cắt trượt được chọn tùy thuộc độ tin cậy thiết
kế. Tra bảng 3-7 Tiêu chuẩn 22TCN 211- 06, với độ tin cậy 0.9, ta được
=
tr
cd
k
0.94
=>
= =
tt
tr
cd
C
0.02736
[T]= 0.029
0.94
k
b. Tính ứng suất cắt trong đất nền :
+ ≤
tt
ax av
tr
cd
C
T T [T]=
k
Xác đònh ứng suất cắt hoạt động lớn nhất do tải trọng bánh xe gây ra

H 65
1.97
D 33
=>
β
= 1.209
⇒ = β× = × =
dc
tb tb
E E' 1.209 266.2 321.84 (Mpa)
Tra toán đồ 3-2 Tiêu chuẩn 22TCN 211 - 06, với góc ma sát trong 270
và
= = =
1 tb
2 0
E E
321.84
5.85
E E 55
=>
=
ax
T
0.011
p
=>T
ax
=0.011
×
0.6=0.0066 (Mpa)

ku
ku b
.p.k
+ Đối với bê tông nhựa lớp dưới:
h1=12 cm : Tổng bề dày các lớp kết cấu kể từ đáy lớp kiểm tra trở lên.
E1: Mô đun đàn hồi trung bình của các lớp nằm trong phạm vi h1.
× ×
∑
∑
i i
tb
i
E .h
1800 5 + 1600 7
E = = = 1683.33 (Mpa)
h 12
Tính Etb' của các lớp dưới nó:
Lớp vật liệu
Ei
(Mpa)
t=
E2/E1
H
(cm)
k =
h2/h1
Htb
(cm)
E’tb
(Mpa)

= 0.175
Tra toán đồ 3-1 Tiêu chuẩn 22TCN 211 – 06
⇒ =
ch
dc
tb
E
0.593
E
⇒ = × =
ch
E 0.593 314.68 186.61
Mpa
Kiểm tra điều kiện chòu kéo uốn ở lớp mặt nên ta tra toán đồ 3-5 tiêu chuẩn
22TCN 211-06:
Với
1
1
chm
h
12
= =0.364
D 33
E
1683.33
= 9.02
E 186.61




1
: Mô đun đàn hồi trung bình của các lớp nằm trong phạm vi h1.
= =
∑
∑
i i
tb
i
E .h
E 1800(Mpa)
h
Tính Etb' của các lớp dưới nó:
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 163
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
Lớp vật liệu
Ei
(Mpa
)
t=E2/E1
H
(cm
)
k= h2/h1
Htb
(cm
)
E’tb
(Mpa)
Cấp phối đá dăm loại II 250 36 36 250
Cấp phối đá dăm loại I 300 1.20 17 0.47 53 265.4

55
419.27
= 0.131
Tra toán đồ 3-1 Tiêu chuẩn 22TCN 211 - 06
⇒ =
ch
dc
tb
E
0.54
E
⇒ = × =
ch
E 0.54 419.27 226.41
Mpa
Kiểm tra điều kiện chòu kéo uốn ở lớp mặt nên ta tra toán đồ 3-5 tiêu chuẩn
22TCN 211-06:
Với
1
1
chm
5
0.152
33
h
=
D
E
1800
= = 7.95

0.85=1.0455 (Mpa)
b. Kiểm tra theo tiêu chuẩn chòu kéo uốn ở đáy các lớp bê tông nhựa:
Số trục xe tiêu chuẩn tích lũy trong thời hạn thiết kế trên 1 làn xe:
Ne= 1479845( trục/ng đêm)
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 164
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD:Th.S VÕ NHƯ BÌNH
Cường độ chòu kéo uốn tính toán của vật liệu liền khối:
ku
tt 1 2 ku
R = k k R× ×
k
1
: Hệ số xét đến sự suy giảm cường độ do vật liệu bò mỏi dưới tác dụng của tải
trọng trùng phục.
Đối với vật liệu bê tông nhựa:
1
0.22 0.22
e
1479845
11.11 11.11
k = = =0.488
N
k
2
:Hệ số xét đến sự suy giảm cường độ theo thời gian so với các tác nhân về khí
hậu thời tiết.
Đối với mặt đường bê tông nhựa chặt loại I: k
2
=1
Cường độ chòu kéo uốn tính toán của lớp bê tông nhựa lớp dưới:

Kiểm tra đối với lớp bê tông nhựa lớp trên:
σ = ≤ = =
ku
tt
ku
ku
cd
R
1.038
1.0455 1.104
0.94
K
Thỏa mãn
=>Kết cấu đã chọn đảm bảo tiêu chuẩn chòu kéo uốn.
II. Kết cấu áo đường cho phần lề gia cố:
Thông thường lề đường có 2 chức năng chủ yếu là: để xe cộ dừng đỗ lại vì
lý do đột xuất và để tạo ra “hiệu ứng thành bên” để bảo vệ cạnh mép của các lớp
kết cấu mặt đường phần xe chạy chính. Ngoài ra, còn được xem là chỗ tránh xe
đảm bảo giao thông khi tiến hành sửa chữa mặt đường phần xe chạy chính và
riêng ở nước ta lề đường còn dùng cho các xe 2 bánh và xe thô sơ đi lại.
Trên thực tế ở nước ta và nhiều nước khác, việc bánh xe tải thường xuyên
xâm phạm lề đường là một trong các nguyên nhân chủ yếu làm hư hỏng mặt lề
đường. Do đó nếu có thể nên chọn kết cấu lề gia cố như kết cấu phần xe chạy
chính hoặc bố trí bề dày các lớp móng giảm đi.
Khi chọn kết cấu lề nên chọn kết cấu lớp mặt của lề và phần xe chạy liên
tục để giữa chúng không tồn tại khe tiếp xúc (chống nước xâm nhập và hạn chế
hiện tượng cóc gặm).
SVTH:NGUYỄN MINH NHẬT Trang 165