Đề tài: Thực hiện và giải
quyết việc tính toán kỹ
thuật và thiết kế tháp chưng
luyện hỗn hợp


Trong công nghiệp việc phân tích các cấu tử từ hỗn hợp đầu là rất cần thiết
nhằm mục đích hoàn thiện khai thác, chế biến . . . . , có rất nhiều phơng pháp
phân tích các cấu tử trong công nghiệp, trong đó chng luyện là một trong những
phơng pháp hay đợc sử dụng. Nó đợc dùng rộng rãi trong nhiều ngành công
nghiệp nh chế biến dầu mỏ . . .
Chng là phơng pháp tách các cấu tử từ hỗn hợp đầu dụa vào độ bay hơi
khác nhau của chúng trong hỗn hợp. Hỗn hợp có thể là những chất lỏng hoặc
chất khí, thờng khi chng một hỗn hợp có bao nhiêu cấu tử ta sẽ thu đợc bấy
nhiêu sản phẩm. Với hốn hợp có hai cấu tử ta sẽ thu đợc hai sản phẩm là sản
phẩm đỉnh gồm phần lớn là cấu tử dễ bay hơi & sản phẩm đáy chứa phần lớn cấu
tử khó bay hơi.
Trong thực tế có thể gặp rất nhiều kiểu chng luyện khác nhau nh; chng
bằng hơi nớc trực tiếp, chng đơn giản, chng luyện . . . Tuy nhiên nhằm mục
đích thu đợc sản phẩm có nồng độ cao, ngời ta tiến hành chng nhiều lần hay
chng luyện. Chng luyện là phơng pháp chng phổ biến nhất hay dùng để tách
hỗn hợp các cấu tử dễ bay hơi có tính chất hòa tan hoàn toàn hay một phần vào
nhau.
Có nhiều loại tháp dùng để chng luyện nh tháp đĩa lỗ, đĩa chóp có ống
chảy chuyền, tháp đệm, . . . Tháp đệm với u điểm cấu tạo đơn giản, làm việc với
năng suất lớn, hiệu suất cao, khoảng làm việc rộng, ổn định . . . đợc ứng dụng
rộng rãi trong thực tế đặc biệt là trong chng luyện hỗn hợp Etylic nớc.
Do thời gian có hạn và để đi sâu vào nội dung chính, đồ án chỉ thực hiện
và giải quyết việc tính toán kỹ thuật và thiết kế tháp chng luyện cha đi sâu tính
toán hết thiết bị phụ.
http://nuoc.com.vn3
A.Tính toán thiết bị chính
I. Các phơng trình cân bằng vật liệu v chỉ số hồi lu:

2
=
OH


(
)
3
mKg [I 9]
Ta có mối liên hệ:

E
EE
E
E
EE
E
E
E
M
V
n
Mnm
V



=

==

()
0442,0
18
998
13,01
46
789
13,0
46
789
13,0
1
=
+

=
+

=
N
N
F
E
E
F
E
E
F
F
M


=
N
N
P
E
E
P
E
E
P
P
M
V
M
V
M
V
x




(
)
KmolKmol
()
()
00093,0
18

M
V
x




()
KmolKmol
Khối lợng phân tử hỗn hợp đầu:

()
()
2376,19180442,01460442,0
1
=+=


+
=
F
NFEFF
M
MxMxM

Lợng hỗn hợp đầu đi vào tháp tính theo
hKmol87,363


+

=

[I 144]
Theo quy tắc đòn bẩy ta có:
FP
W
WF
P
WP
F
xx
G
xx
G
xx
G

=

=


Lợng sản phẩm đỉnh:

52,28
00093,0553,0
00093,00442,0

11 +
+
+
=
x
P
x
x
R
x
x
R
R
y
[II 144]
+Phơng trình đờng nồng độ làm việc của đoạn chng:
Với
P
F
G
G
L =
[II 158]

x
R : Chỉ số hồi lu thích hợp.
Suy ra:
1
1
1 +

FF
yx
Theo công thức chỉ số hồi lu tối thiểu của tháp chng luyện là:

Fỳ
ỳP
xy
yx
R


=


min
[II 158]
041,1
0442,02935.0
2935.0553.0
min
=


=


=


FF

1614,1
614,1
+=
+
+
+
= xxy
+ Phơng trình đờng nồng độ làm việc của đoạn chng.

0042,045,500093,0
1614,1
176,12
1614,1
76,12614,1
=
+


+
+
= xxy
II. Đờng kính của tháp:

()
tb
yy
tb
g
D


+0,2116=0,6174.0,553+0,2116=0,553
Lợng hơi ra khỏi đỉnh tháp g
đ
:
g
đ
= G
R
+ G
P
= G
P
. (R + 1) =28,52. (1,614+ 1) = 74,5513(kmol/h)
Lợng hơi đi vào đoạn luyện g
1
, nồng độ hơi y
1
, lợng lỏng G
1
đối với đĩa thứ
nhất của đoạn luyện, nồng độ lỏng x
1
:
Coi x
1
= x
F
= 0,0442
Phơng trình cân bằng vật liệu :
g

(3)
r
1
: ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa luyện thứ nhất (kcal/kmol)
r
đ
: ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi ra khỏi đỉnh tháp (kcal/kmol)
Gọi :
r
A
: ẩn nhiệt hóa hơi của Etylic
http://nuoc.com.vn6
r
B
: ẩn nhiệt hoá hơi của H
2
O.
Từ đồ thị (t,x,y) ta có :
- Nhiệt độ sôi của hỗn hợp đỉnh (x = x
P
=0,553): t
P
= 79,7
0
C
Nội suy theo bảng r t
o

= 91,6 C
Nội suy theo bảng r t
o
(I-254) với t
o
= 91,6C :



===
===

)(kcal/kmol 2,9853)(kcal/kmol547,4.M (kcal/kg) 547,4 r
)(kcal/kmol 56,9078)(kcal/kmol197,36.M (kcal/kg) 197,36 r
BB
AA
r
l
= r
A
. y
l
+ r
B
(1 y
l
) = 9078,56 . y
l
+ 9853,2 . (1 y
l

(kmol/h) 451,74
2
35,745513,74
2
1
=
+
=
+
=
gg
g
d
tbL

Lợng lỏng trung bình đi trong đoạn luyện :
(kmol/h) 45,93
2
83,4503,46
2
1
=
+
=
+
=
GG
G
R
tbL

,
1
yy =
là nồng độ cân bằng ứng với x
W
, nội suy theo bảng số liệu
đờng cân bằng (II-148) :
http://nuoc.com.vn7

61752,0
*,
1
==
W
yy

Phơng trình cân bằng vật liệu :

W
'
1
'
1
GgG +=
(1)
Phơng trình cân bằng vật liệu với cấu tử dễ bay hơi (etylic) :


B
(1 y
l
) = 9078,56 . 0,239 + 9853,2 . (1 0,239)
= 9668,06 (kcal/kmol)
r
1
: ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa chng thứ nhất.
Từ bảng số liệu x t
o
sôi dd (II-148), nội suy ta có:
Nhiệt độ sôi hỗn hợp đáy (x = x
W
= 0,00093): t
W
= 99,82C
Nội suy theo bảng r t
o
(I-254) với t
o
= 99,82C :



===
===

)(kcal/kmol 24,9705)(kcal/kmol539,18.M (kcal/kg) 539,18 r
)(kcal/kmol 312,8927)(kcal/kmol194,072.M (kcal/kg) 194,072 r
BB

(kmol/h) 272,41335,335922,77)'1(
'
1
'
1
=+=+=
W
GgG

Lợng hơi trung bình đi trong đoạn chng :
(kmol/h) 136,76
2
922,7735,74
2
'
11
=
+
=
+
=
gg
g
tbC

Lợng lỏng trung bình đi trong đoạn chng :
(kmol/h)551,229
2
272,41383,45
2

ρ
[IX104a- II184]
Trong ®ã :
xtb
ρ
: Khèi l−îng riªng trung b×nh pha láng (kg/ m
3
)
1xtb
ρ
: Khèi l−îng riªng trung b×nh cÊu tö 1 (kg/ m
3
)
2xtb
ρ
: Khèi l−îng riªng trung b×nh cÊu tö 2 (kg/ m
3
)
1tb
a
: Nång ®é khèi l−îng trung b×nh cÊu tö 1 (kg/ kg)
- §o¹n luyÖn :

Nång ®é trung b×nh pha láng ®o¹n luyÖn:
2986,0
2
553,00442,0
2
=
+

Nång ®é khèi l−îng trung b×nh cña Etylic ®o¹n luyÖn
106,0
998)13,01(789.13,0
789.13,0
)1(.
.
=
−+
=
−+
=
NFEF
EF
F
vv
v
a
ρρ
ρ

(Kg/Kg)
76,0
998)8,01(789.8,0
789.8,0
)1(.
.
=
−+
=
−+

433,0
1
1
1
21
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
+=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
+=
−
−
xL
tbL
xL
tbL

⇒ NhiÖt ®é trung b×nh ®o¹n ch−ng : t
tbC
= 95,706°C
http://nuoc.com.vn9
⇒ Khèi l−îng riªng cña Etylic vµ N−íc theo t = t
tbC
:(I-9)
08,720
1
=
xC
ρ
(kg/m
3
)
42,961
2
=
xC
ρ
(kg/m
3
)
Nång ®é khèi l−îng trung b×nh cña Etylic ®o¹n luyÖn :

0024,0
998)003,01(789.003,0

aa
a

⇒
27,944
42,961
0542,01
08,720
0542,0
1
1
1
21
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
+=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛

= 0,553
⇒ Nång ®é trung b×nh pha h¬i ®o¹n luyÖn :
396,0
2
553,0239,0
2
=
+
=
+
=
cLdL
tbL
yy
y

⇒ Khèi l−îng mol trung b×nh h¬i ®o¹n luyÖn :
yL
M
= y
tbL
.M
1
+(1- y
tbL
).M
2
= 0,396 . 46 + (1- 0,396).18
= 29,088 (kg/kmol)
→ Khèi l−îng riªng trung b×nh pha h¬i ®o¹n luyÖn :

cC
= y
1
= 0,239
⇒ Nång ®é trung b×nh pha h¬i ®o¹n luyÖn :
42826,0
2
239,061752,0
2
=
+
=
+
=
cCdC
tbC
yy
y

→ Khèi l−îng mol trung b×nh h¬i ®o¹n ch−ng :
yC
M
= y
tbC
.M
1
+(1-y
tbC
).M
2

+Tra bảng (I-94) ta có độ nhớt của nớc ở 20
0
C là: 1,005. 10
-3
(N.s/
2
m )

+ở t
tbL
= 81,721
0
C suy từ bảng (I-92) ta có:

3
10.426,0

=
E

(N.s/
2
m )

3
10.351,0

=
H


xL
3
10.37,0

=
xL

(N.s/
2
m )
8
1
4
1














1
4
1
44,851
1
451,74
93,45
0,38
Y
L
= 1,2.e
-4.X
= 0,26
16,0
3
2












=
16,0
3
2
).(.

n
xL
yLd
xLdL
s
VgY





=













C suy từ bảng (I-92) ta có:

3
10.35,0

=
E

(N.s/
2
m )

3
10.3,0

=
H

(N.s/
2
m
)
Vậy độ nhớt pha lỏng tính theo nhiệt độ trung bình là:

()
HtbCEtbCxC
xx




=
xC

(N.s/
2
m )
=

















=
8
1
4
1
xC

551,229
0,56
Y
C
= 1,2.e
-4.X
= 0,13
16,0
3
2
















=

n
xC
yCd
xCdC
s
VgY





=














16,0
3
3
3

=
()
083,21
088,29.451,74
0188.0


= 0,61 (m)
+Đoạn chng:
w
yC
= 0,8.w
s
= 0,8.(3,93)
1/2
= 1,586 (m/s)
()
tb
yCyC
yC
tbC
C
Mg
D


=
.
0188.0
=

S
yy
dy
m [II 176]
Với M diện tích giới hạn bởi đờng cong thành phần.
+ Dựng đồ thị
()
yy
yf
cb

=
1
http://nuoc.com.vn12
x y
cb
y
cb
y -y
yy
cb

1



P
y
y
yL
yy
dy
m
1
*
8,214

=

=

1
*
y
y
yC
W
yy
dy
m
5,752
2. Chiều cao của một đơn vị chuyển khối phụ thuộc vào đặc trng của đệm
và xác định theo công thức:

21

-
()
2
3
0,25 0,5
2
256 Re Pr
x
xx
x
hm



=


: Là chiều cao của một đơn vị chuyển khối đối
với pha lỏng. [II 177]
Với:
http://nuoc.com.vn13
a : Hệ số phụ thuộc vào dạng đệm. Với đẹm vòng Ráing đổ lộn xộn 123,0=a .

x

: Độ nhớt của pha lỏng
(


(
)
3
27,944 mKg
xC
=
PrRe,
: Chuẩn số Reynol và prand.


: Hệ số thấm ớt của đệm, phụ thuộc vào tỷ số giữa mật độ tới thực té lên
tiết diện ngang của tháp và mật độ tới thích hợp.
a. Tính
1
h :
-

: Hệ số thấm ớt của đệm phụ thuộc vào
th
tt
U
U

- Với:

t

088,29.93,45
4
2
=


=


=



L
xL
xL
ttL
D
G
U
( hmm
23
)
- Đoạn chng:

92,17
4
72,0
27,944
30.551,229

Chng luyện B= 0,065 (
hmm
3
) 725,10165065,0
=

=

th
U ( hmm
23
)
Suy ra:
5,05,0
725,10
372,5
===
L
th
ttL
U
U

[II 178] 67,167,1
725,10
92,17
===

=



=

dyL
yLyL
yL




http://nuoc.com.vn14
- Đoạn chng: 4,160
195100119,0
2849,17242,04,0
4,0
Re
3
=


=




3
1
5,14
+






+

=

: Hệ số khuyếch tán trong pha hơi. [II 127]
ở p = 1atm.
HE
VV ,
: Thể tích mol phân tử của Etylic và nớc.

2,594,717,368,142
52
=

+

+==
OHHCE
VV
(

2
3
1
3
1
5,14
108497,1
18
1
46
1
9,182,59
354100043,0


=+






+

=
yL
D
(
)
sm

(
)
sm
2

- Đoạn luyện:
5154,0
108497,11434,1
100109,0
Pr
5
3
=


=

=


yLyL
yL
yL
D



-Đoạn chng:
8416,0
109525,17242,0

3
2
25,0
1
=

=

=
yLyL
dL
d
L
a
V
h

(
m)
0992,08416,04,160
1951123,0
75,0
PrRe
3
2
25,0
3
2
25,0
1


[II 178]
Hay:
2
0,04
Re
4
x
x
dx
G
D




=




http://nuoc.com.vn15
- Đoạn luyện:
491,0
103847,0195
4
8,014,3

1624,204,0
4
04,0
Re
3
22
=



=



=

xCd
C
xC
xC
D
G



+ Chuẩn số Pran của pha lỏng:
xx
x
x
D

2
3
1
3
1
6
20
102707,7
9,182,59124,17,4
18
1
46
1
101
11
101



=






+
+
=



=

=


b
[II 135]
Với:


, là độ nhớt và khối lợng riêng của
OH
2
ở C
0
20 .
- Đoạn luyện:
(
)
[
]
99
81
101409,16208102,01102707,7

=+=
L
D
- Đoạn chng:



0953,18
100313,18517,941
103072,0
Pr
9
3
=


=

=


xCxC
xC
xC
D



Chiều cao của một đơn vị chuyển khối đối với pha lỏng là:

0718,07904,294907,0
053,800
103847,0
256PrRe256
5,025,0

xL
L
h



0672,00953,188726,2
517,941
103072,0
256PrRe256
5,025,0
3
2
3
5,025,0
3
2
2
=









=


C
mm
m
+
=

Từ đồ thị ta suy ra:
http://nuoc.com.vn16
514,1
2
25,2778,0
=
+
=
L
m 46,4
2
25,267,6
=
+
=
C
m
- Chiều cao của một đơn vị chuyển khối:
- Chiều cao của đoạn luyện:

4214,00718,0


+=
C
x
yC
CdvC
h
G
Gm
hh
(m)
Chiều cao của tháp:
- Đoạn luyện:
3,375,74214,0
=

=

=
yLdvLL
mhH (m)
- Đoạn chng:
5,085,2164,0
=

=

=
yCdvCC
mhH (m)
















+=
c
y
x
n
x
y
m
y
x
ku
G
G
App



, - Độ nhớt của lỏng và của khí (N.s/m
2
).
Do:
7126,266Re =
yL
<400
4,160Re =
yC
<400
Tổn thất áp suất của đệm khô đợc tính theo công thức:

242
2
2
,
2
,
yy
d
d
ty
td
k
V
H
d
H
p

,
y

- Tốc độ của khí tính trên toàn bộ tiết diện tháp (m/s).
http://nuoc.com.vn17
195
=
d

(m
2
/m
3
) - Bề mặt riêng của đệm.

75,0=
d
V (m
3
/m
3
) - Thể tích tự do của đệm.

,

- Hàn số phụ thuộc chuẩn số Râynôn. Với tháp đệm vòng đổ lộn xộn thì
2,0

1434,17933,0
75,0
1953,3
4
2349,5
24
2
2
2
2
,
=



=



=
yLyL
d
dL
L
kL
V
H
p



H
p



Trở lực của đệm khô:
kCkLK
ppp

+
=

3122,6006522,6166,538
=
+
=
k
p
Theo bảng IX.7 giá trị của các hệ số A, m ,n c.
A = 5,15
m = 0,342
n = 0,19
c = 0,038
- Sức cản thủy học của tháp đệm đối với đọan luyện:

856,1327
0109,0
3874,0
053,800
1434,1









+=


























- Sức cản thủy học của tháp đệm đối với đoạn chng:

907,216
0119,0
3072,0
517,941
7242,0
4681,0
1624,2
15,516522,61
1
038,019,0342,0
038,0
19,0
342,0
ã
=


































+=
uC
C
y
x
C

+
=
u
p
Vậy trở lực trong tháp đệm là:
uk
ppp

+

=0752,2145763,15443122,600
=
+
=
p
V. Tính toán các thiết bị chính
1. Thân tháp.
- Thân tháp là thân hình hàn, làm việc chịu áp suất trong, không bị đốt nóng trực
tiếp
thiết bị loại I nhóm 2
hệ số hiệu chỉnh 9,0=

[II 356]
- Chọn vật liệu là thép và không gỉ X18H10T
Theo bảng tính chất cơ học của vật liệu chọn độ dày trong khoảng (1 3mm) ta có giới
hạn bền kéo và bền chảy của vật liệu:


k



= [II 355]
[]
26
6
10923,1869,0
6,2
10540
mN
k
=

=


ứng suất giới hạn bền chảy của vật liệu đợc tính theo công thức:

[]
2
mN
n
c
c
c




[]
C
p
pD
S
t
+


=

2
(m) [II 360]
Trong đó:
http://nuoc.com.vn19

t
D : Đờng kính trong của tháp (m).

73,0=
L
D
(m) 77,0
=
C
D (m).


=

: áp suất thủy tĩnh của cột chất lỏng
(
)
2
mN .

1

: Khối lợng riêng của chất lỏng trong tháp
(
)
3
mkg .
Chọn khối lợng riêng trung bình lớn nhất trong pha lỏng:
(
)
3
517,941 mKg=


g = 9,81(m/s
2
): Gia tốc trọng trờng.

()
mH 8,3= : Chiều cao làm vịêc của tháp.
54
1

.
C
2
: Bổ sung do bào mòn (m)
Tháp chng luyện chỉ chứa lỏng và hơi nên ít bào mòn C
2
= 0
C
3
: Bổ sung do dung sai về chiều dày (m)
Chọn dung sai (II-364) Chọn C
3
= 0,8 mm = 0,8.10
-3
(m)
Suy ra:
(
)
(
)
mmmCCCC
3
321
109,09,08,001,0

==++=++=
Chiều dày thân tháp là:
- Đoạn luyện với
()
mD

mS
C
33
56
5
1038,1109,0
10332,195,0101322
10332,18,0

=+
+

=
Quy chuẩn:
(
)
mmS
c
2=
Chiều dầy trên thiết bị:
(
)
mmSSS
CL
2
=
==
http://nuoc.com.vn
Suy ra:

(
)
25
0
2348988,3517,94181,910332,15,1 mNp =+=
ứng suất theo áp suất thử:

()
[
]
()
()
2
2,12
mN
CS
pCSD
Cot





+
= [II 365]
Ta có:

()


=


Vậy:
2,1
c


< thỏa mãn
Chiều dày thân thiết bị là
()
mm2
.
2. Nắp và đáy nắp.
- Chọn cùng vật liệu với thân tháp; Thép không gỉ X18H10T.
- Chi tiết cấu tạo:
- Đáy và nắp elip có gờ chịu áp suất trong.
- Các kích thứoc:
- Đờng kính trong tính theo:
t
D = 0,8 (m)(đáy) ;
t
D = 0,8(m)(nắp)
- Chiều cao phần lồi :
b
h = 0,25 .
t
D
Nắp:


= 0,95: Hệ số bền mối hàn hớng tâm.
http://nuoc.com.vn21
t
D
d
k
= 1
: Hệ số không thứ nguyên.
Vì đáy và nắp có lỗ nhng lỗ đã đợc tăng cứng hoàn toàn
1= k
p
: áp suất trong.
Nắp:
(
)
24
1081,91 mNatpp
hoi
===
Đáy:
(
)
24
1
10332,1 mNpppp
hoithap

102,3102102,1

=+=
Quy chuẩn:
(
)
mmS 4=
- Chiều dày đáy:
()
mS
33
56
4
1094,0109,0
225,02
8,0
10332,195,0101328,3
10332,18,0

=+




=

Do
()
mmCS 10<
[II 385]

0
2
[II 387]
Với nắp tháp:
(
)
24
1471501081,95,15,1 mNpp
hoi
===
()
[
]
()
()
26
3
32
10742,18
109,04225,095,016,7
147150109,04225,028,0
mN=

+
=




Mà:

)
[
]
()
()
26
3
32
10133,44
109,03225,095,016,7
234898109,03225,028,0
mN=

+
=




Mà:
http://nuoc.com.vn22
()
26
6
1033,183
2,1
10220

- Đờng kính trong:

()
0,8
t
Dm=
(
)
0,8
t
Dm=

()
930Dmm=
(
)
930Dmm=

()
880
b
Dmm=
(
)
880
b
Dmm=

()
1

)
mmS 2
=

- Đờng kính ống dẫn.



=
785,0
V
d
[I 369]
Trong đó:
-
V
: Lu lợng thể tích
(
)
sm
3
.
-

: Tốc độ trung bình
()
sm .
a. ống dẫn hỗn hợp đầu vào tháp.

1, 94

C
0
100
.
- Đối với rợi E: ở
C
0
80 : 735
=
E

(
)
3
mkg
ở
C
0
100
: 716
=
E

(
)
3
mkg
- Đối với H : ở
C
0

x

0 80
x
t 100 t
0
C

Đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa khối lợng riêng theo nhiệt độ
Khối lợng riêng của rợi Etylic và Nớc ở
0
99,5
F
tC= .
() ()
215,725716735
80100
3,90100


+=


+=

t
H

(
)
3
mkg
Với:
1225,0=
F
a
Suy ra:

()
1
1
3
1
0,1225 1 0,1225
927,27
725,215 964,79
FF
F
ET

0,3
dau
Wms=
http://nuoc.com.vn24
Đờng kính ống dẫn hỗn hợp đầu.

() ( )
3
2,1 10
0,09 90
0,785 0,3
dmmm


===


Theo [II 434] chiều dài đoạn ống nối:
(
)
80lmm=()
3
22
2,1 10

PP
xy
=
=
Từ đồ thị t x,y suy ra:
0
78,6279
P
tC=
- Lu lợng hơi đỉnh tháp:

()
22,4 273
273
P
Py
t
VG
+
=(
)
()
3
22,4 273 78,6279
0,0215 0,62
273
P

22
0,62
19,75
0,785 0,785 0,2
H
V
ms
d

== =


c. ống dẫn sản phẩm đáy.
- Lợng sản phẩm đáy:

()
(
)
337,844 1,69
W
GKmolhKgs==

()
(
)
1 46 0.0019 1 0,0019 18 18,0532
WEP PH
MMx xM=+= + =
Ta có:
0,0019