LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU
SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 7 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
PHẦN I
KIẾN TRÚC & KẾT CẤU GVHD : ThS. TRẦN THỊ THÔN
SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC
MSSV : 80401912
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 1 : GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI

SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 8 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
CHƯƠNG 1
GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI
1.1 TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH :
1.1.1 Vò trí công trình :
Tên công trình : cao ốc Thònh Vượng.
Vò trí công trình : 531 Nguyễn Duy Trinh, phường Bình Trưng Đông,
quận 2. tp Hồ Chí Minh.
Vò trí công trình khá thuận lợi như gần khu đô thò mới Thủ Thiêm và
thông với đại lộ Đông Tây, cao ốc được hoàn tất cùng lúc với cầu Thủ
Thiêm và đường hầm Thủ Thiêm sẽ giúp rút ngắn khoảng cách tới trung
tâm thành phố và các khu vực lân cận.
1.1.2 Đặc điểm công trình :
Quy mô công trình :
· Diện tích khuôn viên : 3.549 m
2
.

· Giải pháp thông thoáng :
Thông thoáng qua hệ thống cửa ở mỗi phòng kết hợp với hệ thống thông
gió nhân tạo bằng máy điều hòa, quạt ở các tầng.
· Giải pháp chiếu sáng:
Kết hợp chiếu sáng nhân tạo bằng hệ thống đèn chiếu sáng ở các phòng
và hành lang với chiếu sáng tự nhiên bằng hệ thống lấy sáng bên ngoài (cửa
sổ, kính bao).
· Hệ thống điện :
Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có thêm hệ
thống điện dự phòng, đảm bảo cho tất cả các trang thiết bò trong tòa nhà có
thể hoạt động đïc trong tình huống bò mất điện, đặc biệt là đối với hệ
thống thang máy và hệ thống lạnh của tòa nhà phải luôn được hoạt động
liên tục.
· Hệ thống cấp - thoát nước :
Nguồn nước được lấy từ mạng lưới cấp nước của thành phố dẫn vào hồ
nước ở tầng hầm qua hệ thống bơm bơm lên bể nước tầng mái.
Nùc thải từ các tầng được tập trung về khu xử lý và bể tự hoại nằm ở
tầng hầm.
Các đường ống đều đi ngầm trong hộp kỹ thuật.
· Hệ thống phòng cháy chữa cháy :
Công trình được trang bò hệ thống báo cháy tự động, bao gồm các loại
đầu báo khói, báo nhiệt, chuông, còi …… nếu có cháy xảy ra, các thiết bò này
sẽ đưa tín hiệu xuống trung tâm báo cháy, nước sẽ tự động xả xuống từ hồ
chứa và phun ra ở các đầu chữa cháy cố đònh. Trên mỗi tầng đều có 1 hệ
thống chữa cháy bằng ống khô nếu như hệ thống tự động hoạt động không
hiệu quả.
Cầu thang máy thoát hiểm và chữa cháy riêng. Khi có sự cố thì thoát
hiểm bằng cầu thang bộ. Dọc mỗi cầu thang bộ đều có hệ thống ống vòi
rồâng cứu hỏa.
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 1 : GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI

sử dụng cho các công trình các công trình có chiều cao trên 20 tầng. Tuy
nhiên độ cứng theo phương ngang của các vách tỏ ra là hiệu quả ở những độ
cao nhất đònh, khi chiều cao công trình lớn thì bản thân vách cứng phải có
kích thước đủ lớn, mà điều này thì khó có thể thực hiện được. Trong thực tế
kết cấu vách thường được sử dụng có hiệu quả cho các công trình nhà ở mà
đặc biệt là chung cư cao tầng, khách sạn với độ cao không quá 40 tầng đối
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 1 : GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI

SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 11 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
với động đất cấp 7. Độ cao giới hạn bò giảm đi nếu cấp phòng chống động
đất cao hơn.

1.2.3 Hệ kết cấu khung giằng (khung và vách cứng):
Hệ kết cấu khung giằng (khung và vách cứng) được tạo ra bằng sự kết
hợp hệ thống khung và hệ thống vách cứng. Hệ thống vách cứng thường
được tạo ra tại khu vực cầu thang bộ, cầu thang máy, khu vệ sinh, hoặc ở
các tường biên, là các khu vực có tường liên tục nhiều tầng. Hệ thống khung
được bố trí tại các khu vực còn lại của ngôi nhà. Hai hệ thống khung và
vách được liên kết với nhau qua hệ kết cấu sàn. Trong trường hợp này, hệ
sàn toàn khối có ý nghóa rất lớn. Thường trong hệ thống kết cấu này, hệ
thống vách đóng vai trò chủ yếu chòu tải trọng ngang, hệ thống khung chủ
yếu chòu tải trọng đứng. Sự phân rõ chức năng này tạo điều kiện để tối ưu
hóa các cấu kiện, giảm bớt kích thước cột và dầm, đáp ứng yêu cầu của
kiến trúc.
Hệ kết cấu khung giằng tỏ ra là hệ kết cấu tối ưu cho nhiều loại công
trình cao tầng. Loại kết cấu này sử dụng hiệu quả cho các công trình đến 40
tầng. Tuy nhiên đối với các công trình có độ cao không lớn lắm, hệ thống
chòu lực này tỏ ra không kinh tế, vì khối lượng bê tông của vách cứng là rất
lớn và lượng thép chòu lực cho vách chủ yếu là cấu tạo.
Đối với các hệ kết cấu chòu lực khác (tường chòu lực, hệ kết cấu hình

B
C
D
E
A'
D'
6300 3200 8250 6950 11100 6600 8600 9500
75007500
950088009200
570087002600 24900 2600
2600 3650 7500 7500 3650 2600
6300 7500 7500 3400 11100 3400 7500 7500 6300
60500
1600
12001200
1600
3775
3650
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500

800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
300x500
300x500
800x500
800x500
800x500800x500
800x500800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
800x500
300x500
300x500
800x500
Hình 2.1: Mặt bằng bố trí hệ dầm sàn.
2.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC, TIẾT DIỆN CỦA CẤU KIỆN :
2.2.1 Bề dày sàn :
Ta quan niệm sàn tuyệt đối cứng trong mặt phẳng ngang, bề dầy sàn đủ
lớn để :
· Đảm bảo tải ngang truyền vào hệ khung thông qua sàn.
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 2 : SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH


s
= 140 (mm) để thiết kế.
2.2.2 Kích thước tiết diện dầm :
Chọn sơ bộ kích thước dầm theo công thức thực nghiệm :
1 1
( )
20 8
= ¸
h L
;
1 1
( )
4 2
b h
= ¸
Sơ bộ chọn kích thước tiết diện dầm như sau :
Dầm chính : 500x500 (mm).
Dầm phụ : 300x500 (mm).
Do chiều cao mỗi tầng điển hình chỉ là 3.3 (m) nên để đảm bảo yêu cầu
kiến trúc, thẩm mỹ và yêu cầu thông thoáng cho căn phòng nên ở đây ta
hạn chế chiều cao tiết diện dầm là 500 (mm). Để đảo bảo độ cứng cho dầm
khung đủ khả năng chòu lực ta mở rộng bề rộng dầm lớn hơn so với thông
thường.
2.3 SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN :
Bản được xem như ngàm vào dầm chính và dầm phụ, vì theo như cách
chọn tiết diện ta luôn có 3³
b
d
h
h

MI
MII

Hình2.2 : Sơ đồ tính ô bản số 9.
2.3.2 Sơ đồ tính ô bản làm việc một phương :
2
1
2
l
l
ỉ ư
³
ç ÷
è ø

Các ô bản tính toán theo sơ đồ này là : 4, 9, 12, 13, 14. Cắt một dải bề
rộng 1m theo phương cạnh ngắn. Để thiên về an toàn ta chọn sơ đồ tính lần
lượt là dầm đơn giản, dầm 2 đầu ngàm, lấy moment nhòp và gối lớn nhất bố
trí thép.

l1
Mg
Mnh
Mg
q

Hình 2.3 : Sơ đồ tính bản một phương.
2.4 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG :
Tải trọng tác động lên sàn tầng điển hình bao gồm tónh tải và hoạt tải.
2.4.1 Tónh tải :

Sàn BTCT dày 14 cm, khối lượng riêng 2500 daN/m , n = 1,1
Vữa trát trần dày 2 cm, khối lượng riêng 1800daN/m , n = 1,2
3
3
3
3
Hình 2.4 : Cấu tạo sàn tầng điển hình.
Trọng lượng bản thân sàn :
2
519.4
i i i
g n
g d
= =
å

(daN/m).
Ngoài ra trọng lượng bản thân
t
g
của kết cấu bao che (các vách ngăn)
được qui về tải phân bố đều
t
qd
g
theo công thức :
t
t tuong
qd
s

g = ´ ´ ´ = (daN/m).
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 2 : SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 17 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
2.4.2 Hoạt tải :
Giá trò hoạt tải sàn được chọn theo chức năng sử dụng của từng loại
phòng. Hệ số tin cậy n xác đònh theo điều 4.3.3 trang 15 TCVN 2737-1995.
P
tc
< 200 (daN/m
2
); n = 1.3
P
tc

³
200 (daN/m
2
); n = 1.2
Tải trọng phân bố đều lên từng ô sàn được lấy theo bảng 3 mục 4.3.1
TCVN 2737-1995 như sau :
§ Phòng ngủ :
P
tc

= 200 (daN/m
2
); p
tt
= 200 x 1.2 = 240 (daN/m

(m)
Tải trọng tường

(daN/m
2
)
TLBT
(daN/m
2
)

Tổng tónh tải

(daN/m
2
)
Hoạt tải

(daN/m
2
)

Tổng tải

(daN/m
2
)

1 7,9x5,9 364,08 519,4 883,48 240 1123,48



15 0 519,4 519,4 480 999,4
Bảng 2.1 : Bảng tính toán tải trọng ô sàn.

2.5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC :
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 2 : SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 18 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
Tùy vào loại bản mà nội lực trong bản sẽ khác nhau. Căn cứ vào tỷ số
2
1
l
l
, ta phân bản làm hai loại :
·
2
1
2
<
l
l
: Bản kê bốn cạnh
·
2
1
2
³
l
l
: Bản loại dầm.

hệ số
1 2 1 2
, , ,
a a b b
.
Tổng tải trọng phân bố đều tác dụng lên sàn
s s s
q g p
= +
(daN/m
2
).
Giá trò tổng tải tác dụng lên sàn
1 2
P q l l
= ´ ´
(daN).
· Moment dương lớn nhất ở nhòp theo phương l
1
:
1 1
M P
a
= ´

(daNm/m).
· Moment dương lớn nhất ở nhòp theo phương l
2
:
2 2

2
1
l
l

1
a

2
a

1
b

2
b

Q
(daN
/m
2
)
M
1
(daNm

/m)
M
2
(daNm

2482,12

1371,97

2

1,20

0,0204

0,0142

0,0468

0,0325

1034,4

883,95

615,30

2027,89

1408,26

3

1,28


699,4

186,21

110,11

425,24

251,56

6

1,50

0,0208

0,0093

0,0464

0,0206

1063,9

339,89

151,97

758,22


0,0107

0,0473

0,024

1145,3

374,66

190,90

843,88

428,18

10

1,65

0,0202

0,0074

0,0446

0,0164

965,85


Bảng 2.2 : Nội lực ô sàn dạng bản kê 4 cạnh
2.5.2 Nội lực ô sàn bản dầm :
2
1
2
l
l
ỉ ư
³
ç ÷
è ø

Các ô bản tính toán theo sơ đồ này là : 4, 9, 12, 13, 14. Ô bản sàn được
tính theo loại bản dầm khi a = l
2
/ l
1
³ 2. Tính theo từng ô riêng biệt chòu tải
trọng toàn phần theo sơ đồ đàn hồi. Cắt 1 dải bề rộng 1(m) theo phương
ngắn để tính nội lực theo sơ đồ dầm liên kết ở 2 đầu và tùy vào sơ đồ làm
việc mà có thể là hai đầu ngàm, đầu ngàm đầu khớp.
l1
Mg
Mnh
Mg
q

Hình 2.6 : Sơ đồ tính bản một phương.
Tải trọng toàn phần : q = g + p (daN/m
2

l

M
nh

(daNm/m)

M
g
(daNm/m)
4 942.2 7.5 3.1 2.419 377.273

754.545

9 999.4 5.74 1.75 3.280 127.528

255.055

PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 2 : SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 20 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
12 1052.28 10.3 3.25 3.169 463.113

926.226

13 1079.6 10.3 4.65 2.215 972.652

1945.3
14 1397.16 8.6 3.4 2.529 672.965


o
= h – a = 14 - 2 = 12 (cm).
· cường độ tính toán của bê tông B25 R
b
= 14.5 (Mpa).
· cường độ tính toán của cốt thép AI

R
s
= 225 (Mpa).
Để tránh phá hoại giòn nên bảm đảm bảo :
min
s
o
A
bh
m m
= ³

Theo TCVN
min
0.05
m
= %, trong thiết kế bản sàn
0.3% 0.9%
m
= ®
là hợp
lý.
2.6.1 Tính cốt thép cho các ô sàn loại bản kê 4 cạnh :

(%)

D

(%) d

a
1

M
1

1099.67

0.0585

0.0603

419.95

8

120

419 0.35

-0.23
M
2


-0.77
M
II

1371.97

0.0730

0.0759

528.18

10

120

654 0.55

23.82

2

M
1

883.95

0.0470

0.0482


0.1079

0.1145

796.66

10

100

785 0.65

-1.46
M
II

1371.97

0.0730

0.0759

528.18

10

140

561 0.47

0.0342

0.0348

242.41

6

120

236 0.20

-2.65
M
I

2287.17

0.1217

0.1302

906.08

10

80

982 0.82


6

200

141 0.12

103.43

M
2

110.11

0.0059

0.0059

40.90

6

200

141 0.12

244.73

M
I


141 0.12

50.32

6

M
1

339.89

0.0181

0.0183

127.04

6

200

141 0.12

10.98

M
2

151.97



-4.09
M
II

336.62

0.0179

0.0181

125.81

6

200

141 0.12

12.07

7

M
1

262.86

0.0140



M
I

592.07

0.0315

0.032

222.85

6

120

236 0.20

5.90
M
II

300.41

0.0160

0.0161

112.17



190.9 0.0102

0.0102

71.07

6

200

141 0.12

98.41

M
I

843.88

0.0449

0.046

319.90

8

160



0.0091

63.44

6

200

141 0.12

122.24

M
2

62.47 0.0033

0.0033

23.18

6

200

141 0.12

508.40



200

141 0.12

173.98

11
M
1

359.67

0.0191

0.0193

134.51

6

200

141 0.12

4.82
M
2

250.36

314 0.26

0.44
M
II

573.01

0.0305

0.031

215.56

8

200

251 0.21

16.44

Bảng 2.4 : Kết quả tính toán cốt thép các ô sàn loại bản kê 4 cạnh.
2.6.2 Tính toán cốt thép cho các ô sàn loại bản dầm :
Trên cơ sở đó ta có các bảng tính toán moment và cốt thép như sau :
Ô bản

Moment
(daNm/m)
m

M
nh

377.273

0.020

0.020

141.162

6

200

141 0.12

-0.11
M
g

754.545

0.040

0.041

285.309

6


0.014

0.014

95.1147

6

200

141 0.12

48.24

PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 2 : SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 22 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
12

M
nh

463.113

0.025

0.025

173.691

nh

972.652

0.052

0.053

370.081

8

140

359 0.30

-2.99
M
g

1945.3

0.104

0.110

762.218

10



0.072

0.074

517.75

10

150

524 0.44

1.21
Bảng 2.5 : Kết quả tính toán cốt thép các ô sàn làm việc theo một phương.
Cốt thép theo nhòp phương còn lại đặt theo cấu tạo
6 200
a
f
.
Cốt thép cấu tạo chỗ các gối tựa đặt theo cấu tạo
6 200
a
f
.
Riêng đối với ô bản 15 có dạng tam giác, không có trong bảng tra, ta tính
như là ô bản vuông có bốn cạnh ngàm, rồi sau đó bố trí cốt thép cho ô bản
tam giác.
Ô bản


2,72

1 0,018 0,02 0,0417

0,0417Q
(daN/m
2
)

P
(daN)
M
1
(daNm/m)

M
2
(daNm/m)

M
i
(daNm/m)

M
ii
(daNm/m)
999,4 7393,961

s
chọn

(mm
2
)

m

(%)

d

A (mm)

15

M
1

133,091

0,007

0,007

49,46

6


200 141 0,12

M
II

308,328

0,016

0,017

115,14

6

200 141 0,12

Bảng 2.6 : Kết quả tính toán cốt thép ô bản số 15
Bố trí cốt thép trong bản : để thuận tiện cho việc thi công, tại các gối ta
thường lấy lượng thép mũ lớn nhất của 2 ô bản kề nhau để bố trí cho gối
giữa 2 ô bản đó.
Cách bố trí thép thể hiện trong bản vẽ.
2.7 ĐỘ VÕNG SÀN :
Kiểm tra độ võng là một yều cầu hết sức quan trọng trong thiết kế, nếu
tính toán theo công thức sau không thỏa thì phải thiết kế lại từ đầu.
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 2 : SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 23 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
w w
£

l
l
) của ô bản tra bảng ta được
a

·
q
là tổng tải tác dụng lên sàn
·
a
là chiều dài cạnh ngắn
·
D
được xác đònh theo công thức :
3
2
.
12(1 )
m
=
-
b
E h
D
Với
300000
b
E
=
(daN/cm

l
l

s
q

(daN/m
2
)

D

a

w

(cm)

w
gh

(cm)

1 7.9

5.9

1.34

1123.48


0.0019

0.340

1.17

5 4 3.2

1.25

699.4 7.15e+07

0.0018

0.019

0.64

6 4.8

3.2

1.50

1063.86

7.15e+07

0.0022


0.041

0.67

10 3.8

2.3

1.65

965.85 7.15e+07

0.0025

0.009

0.46

11 4.65

3.8

1.22

997.79 7.15e+07

0.0018

0.052

s
q l
EJ

Trong đó
3
12
=
bh
J : moment quán tính của tiết diện
100
=
b
cm,
14
h
=
cm
Kết quả tính toán
w
,
w
gh
được cho trong bảng sau :
Ô sàn

2
l
0.62

9 5.74 1.75 999.4 22866.7

0.00018

0.35

12 10.3 3.25 1052.28

22866.7

0.00223

0.65

13 10.3 4.65 1079.6 22866.7

0.00958

0.93

14 8.6 3.4 1397.16

22866.7

0.00354

0.68


11 13 15 17 19
2250 1000 2250
3001200
50
1200
5700
200
A A
1200350 1200 350
8600
B B
Hình 3.1 : Mặt bằng cầu thang tầng điển hình
VÁCH
VÁCH
1200350 2250 1000 2250 1200 350
150
+6.700

+43.000
+10.000

+46.300
Hình 3.2 : Mặt cắt cầu thang tầng điển hình
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 3 : CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH
SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 26 GVHD : TRẦN THỊ THÔN
3.2 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH :
· Cầu thang dạng bản, chiều cao tầng điển hình là 3.3 (m).
· Chọn h
b
= 140 (mm).

q2=8.79(KN/m )
q2=8.79(KN/m )
1200
1200
2
2
2
2
2
Hình 3.3 : Sơ đồ tính bản thang và bản chiếu nghỉ.
3.3.2 Tải trọng:
3.3.2.1 Tải trọng bản thang :
Cấu tạo bản thang và bậc thang như sau :
PHẦN I : KIẾN TRÚC&KẾT CẤU CHƯƠNG 3 : CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH
SVTH : NGUYỄN VĨNH PHÚC Trang 27 GVHD : TRẦN THỊ THÔN

Hình 3.4 : Cấu tạo bản thang và bậc thang.
· Tónh tải :
Chiều dày tương đương của lớp cấu tạo thứ i theo phương bản nghiêng
tdi
g
:
Lớp gạch ceramic :
(
)
(
)
1
cos 0.25 0.165 0.01 0.835
0.0139

1
cos
0.165 0.835
0.0689
2 2
b
td
h
a
d
´
= = =
(m)
Tổng tải trọng các lớp cấu tạo vế thang :
(daN/m
2
).

Tónh tải tác dụng theo phương đứng là:

'
1
1
642.66
769.65
cos 0.835
g
g
a
= = =

p p n= = ´ =
(daN/m
2
).
Tổng tải trọng tác dụng lên bản thang :
1 1 1
769.65 25 360 1154.65
lc
q g g p
= + + = + + =
(daN/m
2
).
3.3.2.2 Tải trọng bản chiếu nghỉ:
Gạch ceramic dày 2 cm, khối lượng riêng 2000 daN/m , n=1,2
Vữa lót dày 2 cm, khối lượng riêng 1800 daN/m , n = 1,2
Sàn BTCT dày 14 cm, khối lượng riêng 2500 daN/m , n = 1,1
Vữa trát trần dày 2 cm, khối lượng riêng 1800daN/m , n = 1,2
3
3
3
3
Hình 3.5 : Cấu tạo bản chiếu nghỉ
· Tónh tải :
2
519.4
i i i
g n
g d
= =

M
gối
= 28.50 (kNm).
3.3.4 Tính cốt thép :
Sử dụng bêtông B25 có R
b
= 14.5 (Mpa), R
bt
= 1.05 (Mpa),
E
b
= 30.10
3
(Mpa).
Sử dụng thép :
10
f
£
: dùng cốt thép AI có R
s
= 225 (Mpa).
10
f
>
: dùng cốt thép AII có R
s
= 280 (Mpa).
Từ giá trò moment tính cốt thép theo công thức sau :
2
m

(kNm)
m
a

x

A
s
tính
(cm
2
)
A
s
chọn
(cm
2
)
Bố trí
D

(%)
m

(%)
f

a
Nhòp


w
= = =
(cm)
Trong khi đó, độ võng
w
của bản thang xuất ra từ kết quả giải trên mô
hình trong Etabs là
0.7
w
=
cm.

Hình 3.7 : độ võng của bản thang.
Vậy độ võng thõa mãn
gh
w w
£
, chọn bề dày bản thang
14
b
h
=
(cm) là
hợp lý.
3.4 TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHỈ :
3.4.1 Sơ đồ tính :
Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ là dầm đơn giản, có nhòp tính toán là khoảng
cách giữa 2 trục của vách :

Hình 3.8 : Sơ dồ tính dầm chiếu nghỉ.

ql
M
´
= = =
(kNm).
Giá trò lực cắt lớn nhất trong dầm :
67.07 2.7
90.54
2 2
ql
Q
´
= = =
(kN).
3.4.4 Tính cốt thép :
· Cốt dọc :
Sử dụng bêtông B25 có R
b
= 14.5 (Mpa), R
bt
= 1.05 (Mpa),
E
b
= 30.10
3
(Mpa).
Sử dụng thép :
10
f
£

=
Với b = 20 (cm)
H
o
= h - a = 40 – 4 = 36 (cm)
Bảng kết quả tính toán cốt thép dọc cho dầm chiếu nghỉ :
Tiết
diện
Moment
(kNm)
m
a

x

A
s
tính
(cm
2
)
A
s
chọn
(cm
2
)
D

(%)